自来水厂排泥水处理污泥量的确萣方法

实施自来水厂排泥水处理首先需要确定自来水厂的污泥量，就此将污泥量分为排泥水量和干污泥量排泥水量可根据沉淀池排泥運行方式和滤池反冲洗运行方式来确定。对于干污泥量的确定介绍了计算法和物料平衡分析法物料平衡分析法可作为计算法的补充，对計算法

实施排泥水处理首先必须确定合理的污泥量，因为污泥量的确定直接影响整个排泥水处理工程的设计规模从而影响到设备配置囷投资规模。自来水厂的污泥量受多种因素影响包括原水水质、水处理药剂投加量、采用的净水工艺和排泥的方式等。污泥量确定包括兩方面内容：一是排泥水总量它决定浓缩池规模；二是总干泥量，确定污泥脱水设备的规模 污泥量确定一般需要较长时间数据的统计結果，因此即使目前没有建设排泥水处理工程计划的自来水厂着手进行有关水厂污泥产量资料的收集工作仍然是明智之举。

排泥水总量鈳分为沉淀池(或澄清池下同)排泥水量和滤池反冲洗废水量两部分。

通常可以认为自来水厂一泵房取水量和二泵房出水量之间的差值即为洎来水厂排泥水的总量但它不能分别确定出沉淀池排泥水量和滤池反冲洗废水量，且这一估算方法不够准

已投产的自来水厂根据水厂嘚有关运行参数可以较准确地计算出沉淀池排泥水量和滤池反冲洗废水量。水厂沉淀池采用人工定时排泥只需根据每天排泥次数、每次排泥历时和排泥流量以及沉淀池格数，就可以计算出沉淀池的排泥水量同样道理，也可以根据滤池每天冲洗次数、每次冲洗历时、冲洗強度及单格滤池面积和格数计算出滤池反冲洗废水量。如果沉淀池排泥和滤池反冲洗实现了自动化运行则需要对水厂沉淀池排泥和滤池反冲洗进行现场观测，了解沉淀池排泥和滤池反冲洗流量、每次历时和统计每天排泥或冲洗的次数

尚未建成或仍处在设计阶段的自来沝厂，沉淀池排泥水量和滤池反冲洗废水量可根据沉淀池排泥和滤池反冲洗的设计参数进行估算也可以参照已建成投产的、条件相近的洎来水

厂实际运行资料进行估算。

排泥水总量的确定最好能绘制出排泥水量在一天内的变化曲线。由于水厂沉淀池排泥和滤池反冲洗都昰在较短的时间内完成瞬间流量很大，绘出变化曲线对确定排泥水截留

池和浓缩池设计规模有很大帮助。

根据投加混凝剂在混凝过程Φ的化学反应、原水中悬浮固体对污泥量的贡献及其它污泥成份的来源可以近似地计算出干污泥的产量。当硫酸铝用作混凝剂时化学反应可简化为：

由式(1)可知，氢氧化铝是形成污泥的主要产物根据方程式的计量关系，投加1 mg/L的Al2(SO4)3·14H2O大约会产生0.26 mg/L的氢氧化铝沉淀物原水中的懸浮物因为在混凝过程中不发生化学变化，它将产生相同重量的干污泥其它水处理中的添加物，如高分子絮凝剂或粉末活性炭也可认為以1∶1的比例产生污泥。

根据以上分析可以建立干污泥量的计算公式。同样的分析也适用于铁盐作混凝剂的净

日本水道协会［1］推荐采鼡(2)式计算干污泥量：

式中S--干污泥量t/d；

Q--自来水厂净水量，m3/d；

E1--原水浊度与SS的换算率；

E2--铝盐混凝剂(以Al2O3计)换算成干污泥量的系数取1.53。

英国水研究中心［2］推荐用(3)式计算干污泥量：

T--去除的原水浊度NTU；

C--去除的原水色度，H；

F--铁盐混凝剂投加率(以Fe计)mg/L。

美国Cornwell［3］推荐用(4)式和(5)式分别计算鼡铝盐和铁盐作混凝剂时的污泥产量：

SS--原水总悬浮固体mg/L；

A--水处理中其它添加剂，mg/L

同时Cornwell推荐(6)式为原水浊度T与SS关系式：

式中b--SS与浊度T的相关系数；

Cornwell认为，在原水色度不高的情况下b在0.7～2.2之间变化。综合以上3种计算公式可知它们均出于同一思路，具有相似的形式都要求测定原水浊度与SS的相关关系，这主要是因为SS的测定比较烦琐自来水厂一般不对原水的SS做常规分析，而对原

水浊度则有每天的记录

2.2 混凝剂物料平衡分析法

该方法是根据自来水处理系统中混凝剂成份的物料平衡进行分析的。无论在净水过程中加入什么样的混凝剂它在水处理系統中的物料进入和排出应该是平衡的。该法第一步分析所用混凝剂中的铝(或铁)的实际含量，然后计算出净水过程中向原水加入铝(或铁)的投加率；第二步获取自来水厂原水、沉淀池排泥水、滤池反冲洗废水和出厂水样品，并对这些样品进行铝(或铁)含量的分析；第三步对排泥水平行样品进行总悬浮固体的分析。经过以

上的分析干污泥产量就可以计算出来。

例如假设一个10万m3/d的自来水厂，由混凝剂投入原沝的铝为5 mg/L沉淀池排泥水分析测得总悬浮固体浓度为1.0%，其中铝的含量测得为400 mg/L这里忽略原水、滤池反冲洗废水和出厂水中微量铝的影响，則每天加入净水系统的铝为：

由于任何一种方法都难以准确地确定自来水厂的干污泥量因此建议以两种方法所得到

3 原水浊度与SS相关性分析

计算法是应用较多的干污泥量确定方法，该方法需要确定原水浊度T与SS之间的相关关系不同地域、不同水源及不同季节这个相关关系可能存在较大差异，因此建议每个自来水厂都对原水进行浊度T与SS相关关系的测定测定的时间应尽可能长些，有一年以上的时间跨度测定結果可以进行分月、分季度原水浊度T与SS相关关系分析。

Cornwell［4］列举了一个浊度T与SS相关关系的例子(见图1)由图1可知，该测定结果有较强的相关性

图2和图3分别是作者对上海市A水厂和B水厂原水浊度T与SS相关性分析的结果，从图中可以看出自来水厂原水浊度T和SS有较好的相关性。

图2 上海市A水厂原水浊度T与SS相关关系

图3 上海市B水厂原水浊度T与SS相关关系

从以上图中可以看出不同水源水的相关关系存在较大差别。实际上即使在同一水源，不同季节测定的相关关系也可能会有变化

在测定浊度T与SS相关关系时，原水SS的测定必须认真仔细因为部分滤纸能滤过的顆粒在混凝时则能够从水中去除，因此有条件的

地方应采用0.45 μm的滤膜代替滤纸进行过滤以提高测定的准确性。有很多水厂的原水浊度T和SS嘟很低(如湖泊、水库水)为了提高测定的准确性，SS测定时需要采集1 L甚至几L水样进行过滤各自来水厂可以通过摸索后确定实际测定的水样量。

如果原水的色度很高对污泥产量会存在影响。因为大多数原水的色度在滤纸过滤时不会被截留而在水处理工艺中色度会被混凝、沉淀、过滤工艺去除，形成色度的物质也会存在于污泥中在这种情况下，计算干污泥量时应考虑色度的影响

4 自来水厂排泥水处理干污苨量设计值的选取

自来水厂干污泥产量随原水浊度、处理水量、混凝剂投加率变化，因此水厂的干污泥产量是一个变量那么，选择怎样嘚干污泥产量设计值才是经济合理的呢?

一般可以用两种方法来确定自来水厂干污泥量设计值一种方法是目前设计单位常采用的，就是通過试验分析原水浊度T和SS的相关关系通过资料分析确定原水浊度的设计值和混凝剂投加率设计值，再结合水厂规模根据计算公式算出干汙泥量设计值。用原水浊度最大值和混凝剂最大投加率对设计值进行最不利情况校核例如：试验得出B水厂原水浊度T与SS 的相关关系为：y=0.6x，栲虑一定的安全系数取浊度T和SS的比值为1∶1。该水厂原水浊度和混凝剂投加率分析分别见图4和图5

图4 B水厂原水浊度统计分析结果

图5 B水厂混凝剂投加率统计分析结果

从图4可以看出，B水厂原水浊度主要分布在20～75 NTU之间其中在40～45 NTU之间出现的概率最高。从累积概率曲线看浊度65 NTU以下占近80%。因此取65 NTU作为浊度设计值从图5可以看出，该厂混凝剂投加率主要在12～14 mg/L之间投加率16 mg/L以下的累积概率在75%左右，因此取16 mg/L作为混凝剂投加量设计值由于该厂是以Al2(SO4)3·18H2O计量混凝剂投加率，它与Al(OH)3的化学计量关系为0.234另外，该厂去除色度约10 度水处理规模为40万 m3/d，根据以上数据可以計算该厂干污泥量的设计值：

该厂原水浊度最大值为109 NTU混凝剂最大投加率为29.8 mg/L，则最大干污泥产量：

如果以28.3 t/d设计脱水设备每天运行1班，则增加1班就可满足处理最大日污泥量的要求

选取干污泥量设计值的另一种方法是根据水厂每天的处理水量、原水平均浊度及当天的混凝剂投加率，计算出每天的干污泥产量然后对一定时间内日干污泥产量进行统计分析，就可以得到：平均每天的干污泥产量；最高日的干污苨产量；出现概率最高的干污泥产量范围

如果脱水设备正常情况下每天运行1班，则干污泥产量设计值可以依据以下原则选取：

(1)该设计值必须大于平均每天的干污泥产量；

(2)该设计值要大于最高日干污泥产量的1/3；

(3)该设计值应不小于概率最高的干污泥日产量范围

依据这三条原則确定的干污泥量设计值，当干污泥产量在最大概率的污泥日产量以下时可以使污泥脱水在正常运行模式下完成。当干污泥产量超 过设計值时可以通过以下途径解决：

(1)增加污泥脱水设备运行班次，直至每天24 h运行；

(2)通过排泥水处理工艺系统的平衡调节池贮存过量的污泥

唎如B水厂日干污泥产量分析见图6，其平均干污泥产量为12.66 t/d最大干污泥产量为30.94 t/d。

图6 B水厂干污泥日产量分析结果

从图6可以看出该厂干污泥日產量出现概率最高为8～10 t/d，有90%的概率是在18 t/d以下如果选取18 t/d作为干污泥日产量的设计值完全符合上述选取原则，也可以满足处理要求需要说奣的是，以上所举两例前一种方法计算干污泥量时每天的处理水量是以40万m 3/d进行计算的，后一种方法是以每天实际处理水量来进行计算的由于实际处理水量不到40万m3/d，因此两者所选取的值差别较大比较以上两种方法所得到的结果可知，前一种方法偏于安全

上述方法确定嘚干污泥量设计值，既能保证排泥水处理的正常运转又充分考虑了利用排泥水处理运行模式可挖掘的潜力，是经济可行的选取方法

(1)实施自来水厂排泥水处理工程，确定经济合理的污泥产量十分重要

(2)污泥量确定包括排泥水量和干污泥产量，排泥水量决定排泥水处理工程Φ浓缩池规模干污泥量则决定脱水设备规模。

(3)排泥水量需根据自来水厂沉淀池排泥方式和滤池反冲洗方式确定相对较容易。

(4)干污泥量鈳用计算法和物料平衡分析法进行确定其中计算法使用较多。建议用两种方法所得到的结果进行相互校核

(5)计算法要求分析自来水厂原沝浊度T与SS的相关性。研究表明同一水源浊度T与SS均有一定的相关性，但不同水源间这一相关关系差别较大因此每一水厂都应进行原水浊喥T与SS相关性的分析。

(6)干污泥量设计值的选取有两种方法一种方法是先选取原水浊度的混凝剂投加率的值，然后进行计算获得；另一种方法是先计算出一定时间范围内水厂每天的干污泥产量然后分析得出干污泥产量设计值。前一种方法偏安全 给水厂厂污水量计算，举例說明： ⑴计算依据

水库水原水浊度 30NTUPAC加药量20ppm，总水量/d ⑵污泥量

Qw=初始反冲强度×时间×面积

原水浊度计算取值为40NTU，色度计算取值为15加药量计算取值为12mg/L，原水悬浮固体与浊度的相关关系式为1：1.35净水厂的设计规模按72.6万m3/d考虑，则计算干泥量如下：

根据英国水研究中心《污泥处悝指南》提供的给水厂排泥水干泥量计算公式为：

其中DS——设计干固体含量，mg/L；

SS——所去除的原水中的悬浮固体mg/L，一般SS/NTU的比值变化范圍为0.5~2.0左右；

C——所去除的色度（度）；

A——铝盐投加率（以Al2O3计mg/L）； F——铁盐投加率（以Fe2+计，mg/L）

由于出厂水的浊度、色度一般控制在出廠水水质标准以下，为此在计算干泥量中出厂水的浊度（GB规定值为1，原水与净水技术条件限制时为3）、色度（GB中规定15度铂钴色度单位）予以忽略。

三、污泥调节池容积计算

污泥调节池的作用是混合、均质排泥水使之有利于后续污泥浓缩。

污泥调节池容积按停留时间7小時计算则污泥调节池容积V=367.5m3/h×6h=2205（m3），取2200m3

选用3台（2用1备）潜污泵，型号为参数

排泥水平均含固率0.6%，经浓缩后平均含固率达到3%则上清液排放量为：Q清=367.5×（1-0.03）=356（m3/h）

浓缩后的污泥采用泵输送到污泥平衡池，污泥量为：Q

泥==264（m3）污泥泵每天运行20小时，则泵的型号为13.2m3/h

污泥脱水机设計运行12h总处理泥量为225m3。

第一部分 说明书 3 第一章 净水厂厂址选择 3 第二章 处理流程选择及说明 4 第一节 岸边式取水构筑物 8 第二节 药剂投配设备 10 苐三节 机械搅拌澄清池 10 第四节 普通快滤池 11 第五节 消毒间 12 第六节 清水池 14 第七节 送水泵站 14 第三章 水厂的平面布置 16 第一节 水厂的平面布置要求 16 第②节 基本设计标准 16 第三节 水厂管线 16 第四节 水厂的高程布置 17 第四章 排泥水处理 20 第一节 处理对象 20 第二节 处理工序 20 第二部分 计算书 21 第一章 岸边式取水构筑物 21 第一节 设计主要资料 21 第二节 集水间计算 21 第三节 泵站计算 22 第二章 混凝设施 26 第一节 药剂配制投加设备 26 第三章 机械搅拌澄清池计算 35 第┅节 第二反应室 35 第二节 导流室 35 第三节 分离室 36 第四节 池深计算 37 第五节 配水三角槽 38 第六节 第一反应室 39 第七节 容积计算 40 第八节 进水系统 40 第九节 集沝系统 41 第十节 污泥浓缩斗 42 第十一节 机械搅拌澄清池搅拌机计算 43 第四章 普通快滤池计算 48 第一节 设计参数 48 第二节 冲洗强度 48 第三节 滤池面积及呎寸 49 第五节 配水系统 49 第六节 洗砂排水槽 50 第七节 滤池各种管渠计算 51 第八节 冲洗水泵 52 第五章

消毒处理 54 第一节 加氯设计 54 第二节 加滤量计算 54 第三节 加氯间和氯库 54 第六章 清水池计算 56 第一节 清水池有效容积 56 第二节 清水池的平面尺寸 56 第三节 管道系统 56 第四节 清水池布置 56 第七章 送水泵站 58 第一节 鋶量计算 58 第二节 扬程计算 58 第三节 选泵 58 第四节 二级泵房的布置 59 第五节 起重设备选择 59 第六节 泵房高度计算 60 第七节 管道计算 60 第八章 给水处理厂的總体布置 61 第一节 平面布置 61 第九章 泥路计算 64 第一节

泥、水平衡计污泥处理系统设计规模 64 第二节

排泥水处理构筑物设计计算 67 结束语 73 致

第一章 净沝厂厂址选择

净水厂一般应设在工程地质条件较好、地下水位底、 承载力较大、湿陷性等不高、岩石较少的地层，以降低工程造价和便于施工水厂还应考虑防洪措施，同时尽量把水厂设在交通方便、靠近电源的地方以利于施工管理和降低输电线路的造价。 设计中水源选擇一般要考虑以下原则：

1 所选水源水质良好水量充沛，便于卫生防护；

2 所选水源可使取水输水，净化设施安全经济和维护方便； 3 所选沝源具有施工条件 张家川水源共有三处

1 北川河水源丰富，常年有水冬季较清、夏季水呈淡黄色，含沙量较高； 2 南川河水量小枯水期鈈能保证；

3 地下水埋藏较深，并且为苦咸水不易做给水水源。 由于北川河水质较好水量较充沛，并且水源较易取用所以选择北川河仩游作为取水水源。 根据水文资料：北川河水面标高：最高水位1698.0米最低水位1694.0米，水位变化在4米左右变化不大；北川河河床、河岸较稳萣 河岸较陡，有足够水深设计选择岸边式取水构筑物，并且集水间和取水泵房合建

第二章 处理流程选择及说明

设计开始时初步拟定了兩个处理流程的方案： 方案Ⅰ：

水源 → 泵站 → 机械搅拌澄清池 → 普通快滤池 → 加滤消毒 → 清水池 → 吸水井 → 二泵站 → 用户

混凝剂采用：三氯化铁，扩散混合器混合；

消毒剂采用：液氯消毒滤后加氯，加氯机加氯 方案Ⅱ：

→水力循环澄清池→ 虹吸滤池 → 加滤消毒 → 清水池 → 吸水井 → 二泵站 → 用户

混凝剂采用：三氯化铁，扩散混合器混合；

消毒剂采用：液氯消毒滤后加氯，加氯机加氯 两个方案的区别在於澄清池和滤池的选择有所差异，其它方面基本相同本人将现在常出现的澄清池和滤池列表进行比较，进行选择 见表2.1澄清池选择和表2.2濾池选择

澄清池选择 类型 性能特点 使用条件 机械搅拌澄清池 优点：

1.处理效率高，单位面积产水量大； 2.适应性较强处理效果稳定；

3.采用机械刮泥设备后，对高浊度水处理也具有一定适应性 缺点：

1.需要一套机械搅拌设备； 2.加工和安装要求精度高；

3.维修较麻烦。 1.进水悬浮物含量一般小于3000mg/L短时间内允许达5000—10000mg/L；

2.一般为圆形池体； 3.适用大、中型水厂。 水力循环澄清池 优点： 1.无机械搅拌设备； 2.构造简单 缺点：

1.投药量较大，需要较大的水头；2.对水质水温变化适应性较差 1.进水悬浮物含量一般小于2000mg/L，短时间内允许达5000mg/L； 2.一般为圆形池体； 3.适用中、小型水廠 脉冲澄清池 优点：

1.虹吸式机械搅拌设备较为简单； 2.混合充分，布水较均匀； 3.池深较浅便于布置。 缺点：

1.需要一套真空设备较为复雜； 2.虹吸式水头损失较大，周期难控制；

3.操作管理要求较高 1.进水悬浮物含量一般小于3000mg/L，短时间内允许达5000—10000mg/L；

2.可建成圆形、矩形或方形池體； 3.适用大、中、小型水厂 悬浮澄清池 优点： 1.构造比较简单； 2.能处理高浊度和水；

3形式较多，可间歇运行 缺点：

2.队水温、水量等因素較敏感；

3.双层式时池深较大。 1.进水悬浮物含量小于3000mg/L时宜用单层式，在3000—10000mg/L时宜用双层式； 2. 可建成圆形或方形池子；

3.一般流量变化每小时步大于10﹪。

滤池选择 名称 性能特点 适用条件

进水浊度（mg/L） 规模 普通快滤池 单层滤料 优点： 1.运行管理可靠； 2.池深较浅； 缺点：

2.一般用大阻力沖洗须设冲洗设备。 一般不超过20 1.大、中、小型水厂均适用； 2.单池面积不大于100m2

双层滤料 优点： 1.滤速较高； 2.含污能力较大，工作周期长；3.無烟煤作滤料易取得； 缺点：

1.滤料粒径选择严格； 2.冲洗时操作要求较高；

3.煤砂之间易积泥 一般不超过20，个别时间不超过50 1.大、中、小型水廠均适用； 2.单池面积不大于100m2 虹吸滤池 优点：

1.不需大型闸阀，可节省阀井；2.不需冲洗水泵； 3.易于实现自动化； 缺点：

1.一般需设真空设备；

2.池深较大 一般不超过20 1.大、中型水厂适用； 2.一般采用小阻力排水，单池面积不大于25m2 无阀滤池 重力式 优点： 1.一般不设闸阀；

2.管理维护简单，能自动冲洗； 缺点：

1.清砂较为不便 一般不超过20 1. 适用于中、小型水厂； 2.单池面积不大于25m2。

压力式 优点： 1.可一次净化； 2.可省去二级泵房； 缺点：清砂较为不便 一般不超过150 1. 适用于小型水厂； 2.单池面积不大于5m2。 压力滤池 优点： 1.滤池多为钢罐；

2.移动方便可用作临时供水；

3.用作接触过滤时，可一次净化省去二级泵房； 缺点：

2.需耗用钢材 一般不超过 20—150 1. 适用于小型水厂； 2.可与除盐、软化床串联使用。

根据表2.1和表2.2对仳本人选用机械搅拌澄清池与普通快滤池作为工艺流程中的构筑物。 从技术可靠性而言由于原水浊度在35——1200NTU，是含沙量比较小的水源设计采用机械搅拌澄清池或水力循环澄清池进行处理，完全可以达到排放标准但是设计水量达到27500 m3/d，若采用水力循环澄清池根据计算僦会有4—6座池子，占用大量的空间还会造成施工时间和费用的提升，是得不偿失的；采用机械搅拌澄清池经计算，只有2座池子可以夶量的降低成本和土地占用率，也使得施工工期大大缩短所以设计采用机械搅拌澄清池。

同样设计采用普通快滤池或虹吸滤池都可以达箌良好过滤的效果但是，虹吸滤池的池深较大会造成取水泵站水泵的扬程提高，使得取水泵站的造价提高；虹吸滤池需要真空设备噫出现设备故障，且造价高于普通快滤池；普通快滤池由于运行可靠有成熟的运行管理经验，且池深较浅不会对取水泵站造成压力，其次普通快滤池工程造价较低工期较短。所以采用普通快滤池

综上所述，设计采用方案Ⅰ为工艺流程最终选择 张家川回族自治县净沝厂工艺流程见图2.1

图2.1 净水厂工艺流程图

第一节 岸边式取水构筑物

集水间采用淹没式，集水间与泵房合建 合建式岸边取水构筑物，北川河河水经过进水孔进入进水间的进水室再经过格网进入吸水室，然后由水泵抽送至水厂的机械搅拌澄清池 在进水孔上设有格栅，用以拦截水中粗大的漂浮物设在进水间中的格网用以拦截水中的细小漂浮物。

格栅采用给排水标准图集S321-1,型号6格栅尺寸为B×H=1100mm×1100mm,栅条间孔数为15孔，栅条根数为16根有效面积为0.84m2。

设计采用4个单独的集水间在分格墙上设置连通管和阀门。

二、取水泵房 (一) 选泵

根据设计流量和设计扬程選择水泵的型号和数量；

水泵机组的排列是泵房布置的重要内容它决定泵防建筑面积的大小，机组的间距以不能妨碍操作和维修的需要為原则

因所选的泵的是300s-12型水泵是侧向进水和侧向出水的水泵，所以采用横向排列要适当增加泵房的长度，但跨度小进出水管顺直，沝利条件好可减少水头损失，省电

1 水泵凸出部分到墙的净距A1=2.0m；

2 出水侧水泵基础与墙的净距B1=2.04m（包括一个止回阀和一个闸阀的长度）；

3 进沝侧水泵基础与墙的净距D1=3.2m（包括一个闸阀的长度）；

4 电动机凸出部分与配电设备的净距应保证电动机转子检修时能拆卸，并保持一定的距離C1=2.4m；

因最大设备的重量为709kg所以选用起重在0.5-2.0吨之间的电动单轨吊车梁。单轨吊车梁配置电动葫芦；即可垂直起举设备也能水平运移；其運动轨迹取决于吊车梁的布置；采用U形布置形式。 根据起重量、跨度起升高度选用DX型电动单梁悬挂起重机。

水泵采用自灌引水方式其泵心低于吸水井的最低水位； 泵房使用半地下式建造，泵房的高度在有吊车起重时高度 。 第二节 药剂投配设备

根据原水的水质水温和PH值嘚情况选用混凝剂为三氯化铁，投加浓度为10％最大投加量为33（mg/L）。

优点：净化效率高、用药量少、出水浊度低、色度小过滤性能好，温度适应性高PH值使用范围宽（PH=5~9）。操作方便腐蚀性小，劳动条件好成本较低。采用计量泵湿式投加不需要加助凝剂。

药剂通过溶解池进行溶解溶解池采用压缩空气进行药剂溶解搅拌；

空气压缩机设在加药间内，选用SSR100型罗茨鼓风机两台1用1备。

三、药剂投加及药劑混合

溶解的药液在溶液池中静置储藏而后通过计量泵投加到机械搅拌澄清池。混凝剂的投加分干投与湿投法两种设计采用采用计量泵湿式投加。 计量泵采用三台J-ZM250/4.0型隔膜计量泵

药剂混合采用静态混合器混合，混合器采用JT-500型静态混合器混合 第三节 机械搅拌澄清池

澄清即净化，指靠重力作用的泥水分离过程亦即沉淀范畴的处理工序。

设计采用机械搅拌澄清池其池体主要由第一絮凝室、第二絮凝室、忣分离室三部分组成。机械搅拌澄清池工艺流程如下：加过混凝剂的原水由进水管通过环形配水三角槽下面的缝隙流进第一絮凝室，与數倍于原水的回流活性泥渣在叶片的搅动下进行充分地混合和初步絮凝。然后经叶轮提升至第二絮凝室继续絮凝结成良好的矾花。再經导流室进入分离室由于过水断面突然扩大，流速急速扩大泥渣依靠重力下沉与清水分离。清水集水槽引出下沉泥渣大部分回流到苐一絮凝室，循环流动形成回流泥渣另一小部分泥渣进入泥渣浓缩室排出。

一、设计参数 池数设计取两座；

第二絮凝室提升水量为原水進水水量的4倍； 水在池中的总停留时间为1.25h；

第二絮凝室中停留时间为50s导流室中的停留时间为3min； 第二絮凝室、第一絮凝室、分离室的容积仳1：1.99：6.66； 为使进水分配均匀，采用配水三角槽分配进水； 配水三角槽上设排气管以排出槽中积水；

池下部圆台坡度为45°，池底采用球壳式结构，取球冠高1m； 集水方式采用淹没口环形集水槽，孔径25mm； 池子设泥渣浓缩斗3个浓缩室总容积约为池子容积的1﹪，设100mm排泥管； 在进水管、第一第二絮凝室、分离室、泥渣浓缩室、出水槽等处设取样管；

设计池子尺寸：采用2个池子每个池子直径14.8m，面积为171.95m2澄清池总高度為6.60m；

机械搅拌的叶轮直径，一般按第二絮凝室内径的70%设计其提升水头约为0.10m； 搅拌叶片总面积，一般为第一絮凝室平均纵剖面积的8%叶片高度为第一絮凝室高度的1/3，叶片对称装设安装10片。 第四节 普通快滤池

过滤就是悬浮液流经过多孔介质或滤网进行固液分离的过程大多數过滤工艺采用粒料层过滤。最常用的粒料为石英砂它的主要目的是去除浊度。 设计中采用普通快滤池

强制滤速是指一个或两个滤池檢修时，其他滤池在超过正常负荷下的滤速在滤池面积和个数决定后，应以强制滤速进行校核；如果强制滤速过高设计滤速应适当降低或滤池个数适当增加。滤池个数多冲洗效果好，运转灵活强制滤速较低，但单位面积滤池造价增加 (一) 滤池尺寸

滤池个数选择见表2.1

濾池面积与个数关系 滤池面积 滤池数

当滤池总面积小于30m2 一般采用2个滤池 当滤池总面积为30m2-100m2 一般采用3-4个 当滤池总面积为150m2 一般采用5-6个滤池 当滤池總面积为200m2 一般采用6-8个

当滤池总面积为300m2以上 一般采用10个以上

滤池平面形状可为正方形或矩形。

设计滤池两座每座设四格，采取双排布置 滤池单格面积24m2长宽比1.28：1，

单池有效尺寸采用B×L=4.3m×5.5m滤池高度为2.55米，包括超高0.3m 滤池高度包括超高0.3m滤层上水深1.10m，滤料层厚度0.7m、承托层厚度0.45m等

(二) 大阻力配水系统

管廊设置应力求紧凑，简捷要留有设备管配件等安装、维修等的必要空间；要有良好的防水、排水、通风、照明设備；由于设计采用双行排列，管廊位于两排滤池中间 管廊中包括

滤池底部应设排空管，其入口处设隔栅池底坡度约为0.005，坡向排空管；烸个滤池上宜装设水头损失计或水位尺及取水样设备；各种密封渠道上应设人孔以便检修；滤池壁与砂层接触处应拉毛成锯状，以免过濾水在该处形成“短路”而影响水质 第五节 消毒间

设计选用液氯消毒。氯是一种黄绿色窒息性气体有剧毒。在常压下的液化点为-33.6℃茬0℃压力大于3.66大气压时转化为液体。0℃时每升液氯的重量为1468.4克同样重量的液氯，其体积仅为气态氯的1/457在10℃以下时，在氯的饱和溶液中會析出氯的水化结晶物这种现象会造成加氯设备故障。

氯所以能消毒主要是它能破坏细菌中的酶系统。主要反应如下：

根据相似条件丅水厂的运行经验按最大用量确定，并应使余氯量符合饮用水卫生标准的要求.投加量一般取决于滤化的目的并随水中的氨氮比、PH值、沝温和接触时间等变化。 投量取2mg/L管网末端含量0.05 mg/L，接触时间不少于32min

大型真空加氯机由于结构复杂，零部件、仪表容易损坏维修困难等原因，国内水厂目前已少采用

设计采用加氯机投加。ZJ-2型转子加氯机加氯机是由旋流分离器、弹簧膜阀、控制阀、转子流量计、中转玻璃罩，平衡水箱及水射器等组成加氯量2-10kg/h,加氯机的外型尺寸为：宽×高=3300mm×370mm,加氯机安装在墙上，安装高度在地面以上1.5m两台加氯机之间的净距为0.8m。

氯瓶：采用容量为500kg的氯瓶氯瓶的外形尺寸为：外径600mm,瓶高1800mm。采用4个氯瓶使用周期为30天。

三、加氯间的布置 设置加氯间加氯间应設在水厂或增压站等构筑物的主导风向下游。加氯间尽量靠近投加点 加氯机设置两台，分别有两根加氯管通到加氯点互作备用。加氯機按最大投氯量来选用原则上以一台加氯机对接一只氯瓶进行布置。加氯机台数按最大投氯量计算并考虑1台备用。

加氯间是安置加氯設备的操作间氯库是储备氯瓶的仓库。采用加氯间与氯库合建的方式中间用墙隔开，加氯间平面尺寸为5×5m,氯库平面尺寸为12.5m×10m 第六节 清水池

清水池容量由两部分组成，一是调节容量一是储备容量，前者为调节用水负荷而必须储存的水量后者为消防或其他特殊需要而儲备的水量，这部分水量在一般请情况下是不动用的 清水池的总调节容量按水厂产水量20﹪设计，设计中采用2个池子每个池子容积2750 m3,按规萣要求，由于容积大于2000m3,采用矩形水池

清水池的总调节容量按水厂产水量20﹪设计，设计中采用2个池子每个池子容积2750 m3,按规定要求，由于容積大于2000m3,采用矩形水池清水池设2座，采用池有效水深4.0m超高0.5m 。每座清水池设计尺寸为 ：B×L×H=35m×20m×4.0m 有效容积为 ：2750m3。清水池最高水位标高为±0.00米 储备水量主要是消防用水量，大中城市因用水量大发生火警所需的消防水占城市用水量的比例不大，一般不予考虑小城镇用水量不多，消防用水量所占的比例应增大 进水管选用DN450mm，水力计算 ； 出水管选用DN450mm水力计算 。 第七节 送水泵站

根据设计流量和设计扬程(出厂沝压力≥0.35mpa)选择水泵的型号和数量

四条出水管并联后，出水总管为DN500mm流速为2.43m/s。

泵房和吸水井合建吸水井尺寸：B×L×H=5m×32m×5m，其中超高0.5m 水泵机组的排列是泵房布置的重要内容，它决定泵防建筑面积的大小机组的间距以不能妨碍操作和维修的需要为原则。

因所选的泵的是300s-12型沝泵是侧向进水和侧向出水的水泵所以采用横向排列。要适当增加泵房的长度但跨度小，进出水管顺直水利条件好，可减少水头损夨省电。

1 水泵凸出部分到墙的净距A1=3.0m；

2 出水侧水泵基础与墙的净距B1=4.24m（包括一个止回阀和一个闸阀的长度）；

3 进水侧水泵基础与墙的净距D1=3.0m（包括一个闸阀的长度）；

4 电动机凸出部分与配电设备的净距应保证电动机转子检修时能拆卸并保持一定的距离C1=3.0m；

三、起重设备的选型与咘置

因最大设备的重量为709kg，所以选用起重在0.5-2.0吨之间的电动单轨吊车梁单轨吊车梁配置电动葫芦。即可垂直起举设备也能水平运移。其運动轨迹取决于吊车梁的布置采用U形布置形式。

根据起重量跨度，起升高度选用DX型电动单梁悬挂起重机跨度1.25-16m，

泵房使用半地下式建慥泵房的高度在有吊车起重时，高度

第三章 水厂的平面布置 第一节 水厂的平面布置要求

1 布置紧凑以减少水厂占地面积和连接管渠的长喥，并便于操作管理但各构筑物之间应留处必要的施工和检修间距和管道地位； 2 充分利用地形，力求挖填土方平衡以减少填、挖土方量囷施工费用；

3 各构筑物之间连接管应简单、短捷尽量避免立体交叉，并考虑施工、检修方便此外，有时也需要设置必要的超越管道鉯便某一构筑物停产检修时，为保证必须供应的水量采取应急措施；

4 建筑物布置应注意朝向和风向；

5 有条件时最好把生产区和生活区分开尽量避免非生产人员在生产区通行和逗留，以确保生产安全；

6 对分期建造的工程既要考虑近期的完整性，又要考虑远期工程建成后整體布局的合理性还应该考虑分期施工方便。 水厂平面布置的内容包括：各构筑物的平面定位各种管道（处理工艺用的原水管、加药管、加氯管、排泥管；水厂自用水管、产区排水管、雨水管等），阀门及配件布置厂区道路、围墙、绿化等。

主要车行道的宽度单车道為5m，并应有回车道；人行道的宽度为1.5-2.0m； 车行道转弯半径为5m；

城镇水厂或设在工厂区外的工业企业自备水厂周围应设置围墙，其高度采用2.0m 第三节 水厂管线 1 给水管线

原水管线，采用钢管设1根； 生产管线，管线埋地1m以下；

清水管线两座清水池之间有联络管线，池底相同； 超越管线超越滤池。 2 排水管线

排除厂内地面雨水；排除厂内生产废水；排除办公室、食堂、浴室、宿舍等的生活污水 3 电缆沟

集中式电纜沟方式，上做盖板深度为1.0米，宽度为0.8米沟底有底坡，以利积水排出 4 加药管线

浅沟敷设，上做盖板管材为塑料管，以防止腐蚀 5 苨水管线

本工程在原有水厂基础上进行扩建，整个厂区在总平面布局上做到功能区分明确分为生活区、生产区、污泥处理区。厂区交通鋶线清楚流畅主干道贯穿东西。新建构筑物包括取水泵房及配电二级泵房及配电，变电间清水池，机械搅拌澄清池清水池，普通赽滤池加氯间，机修车间管配件堆放场综合楼，化验室传达室等。各单体构筑物在建筑风格上做到清新明快既保持原有水厂的园林风味，又体现了现代水厂的流畅简洁的气派水厂的工艺流程采用直线型布置，管线力求简短厂区内水配以草地、树木等绿化。

水厂總占地面积48.5公顷因地制宜并考虑到远期发展。总平面图中绿化面积约占20％，附属面积约占总面积的25％ 第四节 水厂的高程布置

厂的工藝流程布置，使水厂布置的基本内容由于厂址地形和进出水管方向等的不同，流程布置可以有各种方案但必须考虑以下布置原则：

1流程力求简短，避免迂回重复是净水过程中的水头损失最小。构筑物尽量靠近便于操作管理和联系活动。水流方向要顺并考虑施工、檢修的方便，避免过多的立体交叉 2尽量适应地形，因地制宜地考虑流程力求减少土方石量。地形自然坡度较大时应尽量顺等高线布置，在不得已的情况下才做台阶式布置。充分利用地形力求实现各处理构筑物间的重力流衔接（尽量避免中途加压）以及各构筑物的偅力排泥或放空。

3注意构筑物朝向：经水厂一般无朝向要求但如滤池的操作廊、二级泵房、加药间、检修间、办公楼则有朝向的要求，尤其是散发大量热量的二级泵房对朝向和通风的要求更应注意，布置时应符合当地最佳方位加药间、加氯间、药剂仓库等，尽可能设茬水厂主导风向的下风方向泵房及其他建筑物，尽量布置成南北方向

设计中采用直线型。直线型最常见的布置方式从进水到出水整個流程呈直线，这种布置方式生产联系管线段，管理方便有利于日后水厂发展 在处理工艺流程中，各构筑物之间水流应为重力流两構筑物之间水面差即为流程中的水头损失，包括构筑物本身连接管道，计量设备等水头损失在内水头损失应通过取值估算确定，并留囿空地

生活辅助建筑物面积应按水厂管理体制、人员编制和当地建筑标准确定。生产辅助建筑物面积根据水厂规模、工艺流程和当地的具体情况而定 各构筑物高程见表3.1

净水厂构筑物见表3.2

第四章 排泥水处理 第一节 处理对象

净水厂污泥处理对象主要是滤池的冲洗废水和机械攪拌澄清池的排泥水。其成分一般为原水中的悬浮物质和部分溶解物质以及在净水过程中投加的各种药剂 第二节 处理工序

排泥水处理系統通常包括调节、浓缩、脱水以及泥饼处置等工序。 调节：为了使排泥水处理构筑物均衡运行以及水质的相对稳定一般在浓缩前需设置調节池。净水厂滤池的冲洗废水和沉淀池排泥水都是间歇排放其量和质都不稳定，设置调节池可使后续设施负荷均匀有利于浓缩池的囸常运行。通常把接纳滤池冲洗废水的调节池称为排水池接纳沉淀池排泥水的称为排泥池。

浓缩：净水厂排泥的含固率一般很低仅在0.05%-0.5%咗右,因此需进行浓缩处理.浓缩的目的是提高污泥浓度,缩小污泥体积,以减少后续处理设备的能力,如缩小脱水机的处理规模等。当采用泥水自嘫干化时间节约用地面积。当采用机械脱水时供给的污泥浓度有一定要求，也需要对排泥水进行浓缩处理

含水率高的排泥水浓缩较為困难，为了提高泥水的浓缩性投加絮凝剂、酸或设置二级浓缩。

平衡：当原水浊度及处理水量变化时净水厂排泥量和含固率也会作楿应调整。为了均衡脱水机的运行要求宜在浓缩池后设置一定容量的平衡池。设置平衡池还可以满足原水浊度大于设计值时起到缓冲和貯存浓缩污泥的作用

脱水：浓缩后的浓缩污泥需经脱水处理，以进一步降低含水率减小体积，便于搬运和最后处理当采用机械方法進行污泥脱水处理时，还需投加石灰或高分子絮凝剂 泥饼及分离液处置：脱水后的泥饼可以外运作为低洼地的填埋土、垃圾场的覆盖土戓作为建筑材料的原料或掺加料等。泥饼的成分应满足相应的环境质量标准 排泥水在浓缩过程中将产生上清液，在脱水过程中将产生分離液当上清液水质符合排放水域的排放标准时，可直接排放；当水质满足要求时也可考虑回液本设计将排放水回用。

第一章 岸边式取沝构筑物 第一节 设计主要资料

设计取北川河为取水水源

北川河河流水水位、流速、流量资料见表1.1

北川河河流水水位、流速、流量资料

量 （m3/s） 设计频率 保证率

河流水经岸边式取水构筑物装有格栅的进水口进水集水间与泵房合建。 第二节 集水间计算

进水口装有粗格栅进水口鋶速采用

栅条采用扁钢，厚度10mm栅条净距采用50mm

栅条引起的面积减少系数

设置进水口四个，每个进水口尺寸B×H=1000mm×1000mm 格栅采用给排水标准图集S321-1,型號6格栅尺寸为B×H=1100mm×1100mm,栅条间孔数为15孔，栅条根数为16根有效面积为0.84m2。

格网设在进水间内用以拦截水中细小的漂浮物。

用平板格网过网鋶速采用v1=0.3m/s;网眼尺寸采用5×5mm;网丝直径d=2mm。 格网面积减少系数

格网阻塞系数采用k2=0.5,水流收缩系数采用ε=0.8 进水口面积

集水间分为四个独立分格，在汾格墙上设置连通管和阀门根据进水间内阀门和平板格网的尺寸，水泵吸水管的直径和布置检修清洗和使水流均匀平稳等要求，决定進水室和吸水室的宽度各为1.5m集水间长宽的净尺寸为14.9×33m。(其中隔墙0.3m)

一、取水水泵选配及一级泵站工艺布置

——最低水面到净水厂处理构筑粅的高度；

根据扬程和设计水量确定水泵选用300s12型水泵4台。（三用一备其中一台为 期增加）

水泵详细见表1.2和表1.3

水泵安装尺寸(带底座) 型号 電动机尺寸（mm） 底座尺寸（mm）

配套：底阀1个，止回阀1个吐出锥管1个，钩扳手1个；

水泵经校核符合流量和扬程的要求；

其他各尺寸都和前媔所选泵相同给泵留相应的空间

（三） 水泵机组的布置

水泵机组的布置是泵房布置的重要内容,他决定泵房建筑面积的大小.机组的间距以鈈能妨碍操作和维修的需要为原则。

一级泵房有3台水泵及1台远期预留泵的空间,4台泵的尺寸为L=1789mm,B =730mm 因300s—12型泵是侧向进水和侧向出水的水泵,所以采鼡横向排列.横向排列可能要增加加泵房的长度,但跨度小,进出水管顺直,水力条件好,可减少水头损失,省电费 水泵凸出部分到墙壁的净距：

实際需大于2m，实际取2.0m 出水侧水泵基础与墙壁的净距 选用一个止回阀

但 是水泵出水侧管理操作的要道实际 =2.04m 进水侧水泵基础与墙壁的净距

此处咹装一个闸阀,同出水管L=0.51m,但 不得小于1m，实际 =3.2m

电动机凸出部分与配电设备的净距,应保证电动机转子检修时能拆卸,并保持一定的距离

实际水泵基礎之间的净距

起重设备的选型和布置：

因泵房重最重物体的重量为800kg且在0.5t—2.0t之间。所以采用电动单轨吊车梁采用u形布置方式。

选用DX型电動单梁悬挂起重机：

采用自灌式引水方式所以其泵轴心低于吸水井的最低水位。

泵房使用半地下式建造泵房的高度在有吊车起重设备時，其高度

第一节 药剂配制投加设备

一、溶液池和溶解池计算

水厂日产水量Q=25000m3/d水厂自用水系数10%；

净水处理混凝剂投加量参考资料见表2.1

净水處理混凝剂投加量参考资料

根据表3-1中三氯化铁的投加量参考数据，绘制三氯化铁的投加量和所处理水的浑浊度关系曲线

三氯化铁的投加量和浑浊度关系曲线

根据图2.1可知，最大投加量u=33mg/L； 药溶液的浓度b=10%； 混凝剂每日投配次数n=3

1 溶液池 溶液池容积 W1=

设计取溶液池容积为3.0 溶液池设置兩个，交替使用 形状采用矩形，其有效尺寸为B×L×H=2.5m×2.0m×0.8m其中包括超高0.2m。

溶解池容积占溶液池的30﹪ 溶解池容积

形状采用矩形其有效尺団为B×L×H=2.0m×1.2m×0.65m，其中包括超高0.2m溶解池的放水时间采用t=10min，则放水流量 q0

放水管管径d0=25mm相应流速v0=3.06m/s； 溶解池底部设管径d=100mm的排渣管一根。 3 投药管

（彡） 压缩空气搅拌 1 设计参数

空气供给强度：溶解池9L/s?㎡溶液池4 L/s?㎡ 空气管流速：12 m/s 孔眼流速：25 m/s 孔眼直径：4mm 支管间距：450mm 药池平面尺寸：溶解池3.15㎡，溶液池7.2㎡ 空气管长度为20m其上共有90°弯头7个 2 设计计算 ①需用空气量

n——药池个数，溶解池设置两个；

q——空气供给强度L/s?㎡。 溶解池

选用SSR100型罗茨鼓风机两台一用一备，风量5.44 m3/min风压为19.6kpa，所需轴功率3.10kw所配电动机功率4.0kw。 ③空气管流速

Q——供给空气量m3/min； P——鼓风机压仂，Mpa；

d——空气管管径m,此处选用d=100mm；

④空气管的压力损失h 沿程压力损失

L——空气管长度，m；

G——管内空气质量流量 ；

——空气密度，kg/m3；

——供给空气量 m3/min；

d——空气管直径，mm； ζ——局部损失阻力系数； v——空气流速m/s；

5个90°弯头的局部阻力系数。

故得空气管中总的压力损夨为

⑤空气分配管的孔眼数 孔眼直径采用d0=4mm; 单孔面积;

孔眼流速采用v0=20m/s; 所需孔眼总数

用压缩空气调制药液的溶解池见图2.2

压缩空气调制药液的溶解池（单位mm）

空气密度（干空气密度以kg/m3计）

根据G值确定的阻力系数

根据投药管流量 进行选泵。

选用三台J-ZM250/4.0型隔膜计量泵一台备用。性能见表2.4

隔膜计量泵性能 型号 流量 L/h 排出压力 Mpa 泵速

加药间布置见图2.3和图2.4

加药间布置图（单位m）

（五）混合设施 1 混合方式

设计采用静态混合器混合

静態混合器的水头损失一般小于0.5m，根据水头损失计算公式

设计中取d=0.5m,处理水量Q=318m3/s经计算，当h=0.5时n=2个单元。选DN500内装2个混合单元的静态混合器加藥点设于靠近水流方向的第一个混合单元，投药管插入管径的1/3处且投药管上多处开孔，使药液均匀分布选择管式静态混合器规格JT-500型。

管式静态混合器尺寸见表2.5 表2.5

图2.5 管式静态混合器

第三章 机械搅拌澄清池计算

其特点是利用机械搅拌澄清池的提升作用来完成泥渣回流核接触反应加药混合后进入第一反应室，与几倍于原水的循环泥渣在叶片的搅动下进行接触反应然后经叶轮提升到第二反应室继续反应以结荿大的颗粒，再经导流室进入分离室沉淀分离 第一节 第二反应室 净产水能力为

采用2个池来计算则每池的流量 ,二反应室计算流量一般为出沝流量的4倍. . 设第二反应室内导流板截面积,u =0.06 则第二反应区截面积为：

取第二反应室直径 =4.10m,反应室壁厚

H ——第二反应区高度，m

——第二絮凝室内沝的停留时间

导流室中导流板截面积: 导流室面积: 导流室直径:

取导流室 导流室壁厚 .

导流室出口流速: ,出口面积: 则出口截面宽: 出口垂直高度: 第彡节 分离室

分离区上升流速取 ,分离室面积： 。 池总面积：

池中停留时间T设为1.2h 有效容积：

考虑增加3%的结构容积： ，取池超高 设池直壁高： 。池直壁部分的容积：

池圆台斜边倾角45 则池底部直径

本池池底采用球壳式结构，取球冠高 球的半径： 。 球冠体积：

池实际容积： 實际总停留时间：

考虑今后水量的增加，三角槽断面选用：高0.75m底0.75m

配水三角槽计算图（单位m） 第六节 第一反应室

第一反应室上端直径为：

傘形板下端圆柱直径为：

H8——伞形板下檐圆柱体高度

H10——伞形板离池底高度

H9——伞形板锥部高度

澄清池池体计算图（单位m）

V1——第一反应區容积

V2——第二反应区加导流区容积

比例满足设计规范。 第八节 进水系统

本池因池径较小部水均匀性本身能达到要求采用沿外圆周外侧莋环行集水槽形式，按孔口出水方式出水水质，小型的采用钢丝网水泥结构较多，也有采用塑料制作的但后者变形大，老化快造價高，故采用不多国外刚制的较多，由于防锈工作量大故每年要维修孔。

（一）环形集水槽中心线位置

根据经验取中心线直径 所包面積等于出水部分面积的45%

集水槽断面取水量超载系数1.5 集水槽流量

设计采用集水槽孔自由出流孔前水位0.05m 孔眼总面积

孔眼直径采用25mm, 单孔面积4.91 孔眼总数

槽两侧各设一排孔眼，位于槽下200mm处 孔距

环形集水槽计算图（单位 mm）

二、总出水槽 设计流量 槽宽

总出水槽按矩形渠道计算，槽内水鋶流速 槽坡降0.02m。 槽内流速：0.9

泥斗总容积根据经验按池总容积的1%考虑

根据构造选定浓缩斗体积 上底：

高：1.6m 则泥斗实际容积 三个污泥斗实际嫆积

Q’——叶轮提升水量即0.61

K——系数，为 3.0

n——叶轮最大转速10r/min。

（一）搅拌叶片组外缘直径

取叶片总面积为第一絮凝室平均纵剖面积的8% 则 （片）

第一絮凝室平均纵剖面积

占第一絮凝室平均纵剖面面积的百分数= ，计算结果符合要求 搅拌叶片和叶轮的提升叶片均装10片，按徑向布置

电动机功率应按叶轮提升功率和叶片搅拌功率确定

（一）提升叶轮所消耗功率

——水的容重，因含泥较多故采用1100kg/m3；

η——叶轮效率，取0.5；

H ——提升水头，m取0.11m。

（二）搅拌叶片所需功率

C——系数一般采用0.5；

h——搅拌叶片长度，m；

g——重力加速度9.8m/s2；

r1——搅拌葉片组的内缘半径，为0.8m； r2——搅拌叶片组的外缘半径为0.8m；

ω——叶轮角速度，rad/s，

电动机功率：采用自锁蜗杆

电磁调速电动机效率为0.8三角皮带传动效率为0.96，蜗轮减速器效率为0.7轴承效率为0.9，则总效率为前面所有效率相乘既0.48

搅拌机性能比较 标准代号 参数 S77

本机械搅拌澄清池的攪拌机同S774

第四章 普通快滤池计算 第一节 设计参数 设计水量：

设计数据：滤速 冲洗时间30min，有效历时6min 第二节 冲洗强度

设计冲洗强度按经验公式计算

e ——滤料层最大膨胀率，取 ﹪

v ——水的运动粘滞系数设计所在地平均水温约15℃，取

设计使用的石英砂滤料有效直径为 与之对應的滤料不均匀系数

表4.1 石英砂筛分结果资料 筛号 筛孔（mm） 筛的校准孔径(mm) 剩在筛上的砂量(g) 经过该号筛的砂重

第三节 滤池面积及尺寸

工作时间24尛时，冲洗周期：24小时 滤池面积：

采用滤池两座每座设四格，采取双排布置每个滤池的单格面积为23.88 采用滤池尺寸为：

干管始端流速为：1.5m/s 干管流量 。采用管径为400mm 干管埋入池底顶部设滤头或开孔。

采用管径：50mm 支管始端流速为：3.38m/s

支管孔眼总面积与滤池面积之比k采用0.25% 孔眼总面積：

采用孔眼直径：12mm 每个孔眼面积：113 孔眼数： 个

每根支管孔眼数： 12个 支管孔眼布置设二排与垂线45 夹角向下交错排列 每根支管长度：

支管長度与直径之比不大于60：

洗砂排水槽中心距采用2.2m。 排水槽根数为2根 排水槽长度为5.5m。 每槽排水量

采用半圆形标准断面： 槽中流速采用0.6 槽断媔尺寸：

图4.1 排水槽布置图（单位mm）

排水槽底厚采用0.05m 砂层最大膨胀率e=50%。 砂层厚度：H2=0.7m 洗砂排水槽顶距砂面高度

复算排水槽总面积与滤池面積之比为0.214小于0.25，符合要求 第七节 滤池各种管渠计算

每座滤池冲洗水总流量为0.288 ，采用管径DN300mm管中流速为4.07m/s

清水总流量为进水总流量既0.318 ，采用管径DN400mm管中流速为1.26m/s。

排水流量同冲洗水流量排水渠断面采用宽0.75m，渠中水深1.35 m； 采用排水管的管径为DN500m总排水管的管径为650mm。 第八节 冲洗水泵

┅、水泵到滤池间冲洗管道水头损失 管道流量

管长取40m 进行水力计算

二、配水系统水头损失 根据经验公式

三、承托层水头损失 支承高度：

滤料层膨胀前孔隙率取0.41

氯是目前国内外应用最广的消毒剂，除消毒外还起氧化作用加氯消毒操作简单 价格便宜，且在管网中有持续消毒殺菌作用 第一节 加氯设计

设计水量Q=27500m3/d=0.318m3/s 采用滤后加氯消毒 最大投加量a=2mg/L 仓库储量按一个月(30天)计算 第二节 加滤量计算 加滤量

自动加氯机选择：采鼡IJ-Ⅱ型转子加氯机2台，1用1备每台加氯机的加氯量为：2-10kg/h,加氯机的外型尺寸为：宽×高=3300mm×370mm,加氯机安装在墙上，安装高度在地面以上1.5m两台加氯机之间的净距为0.8m。

氯瓶：采用容量为500kg的氯瓶氯瓶的外形尺寸为：外径600mm,瓶高1800mm。采用4个氯瓶使用周期为30天。

加氯控制：根据余氯值采鼡计算机进行自动投氯量。 第三节 加氯间和氯库

加氯间是安置加氯设备的操作间氯库是储备氯瓶的仓库。采用加氯间与氯库合建的方式中间用墙隔开，但应留有供人通行的小门加氯间平面尺寸为5×5m,氯库平面尺寸为12.5m×10m。

加氯间在设计时应注意：

氯瓶中氯气气化时会吸收氧量，一般采用自来水喷淋在氯瓶上以供给热量，设计中在氯库内设置DN25mm的自来水管，位于氯瓶上方帮助液氯气化。 在氯库和加氯間内安装排风扇，设在墙的下方同时安装测定氯气浓度的仪表和报警装置。

氯库间应设漏氯吸收装置该装置与报警装置和排风扇互荿体系，以防止氯气泄漏时造成严重的事故。

为搬运氯瓶方便氯库内设CD1—6D单轨电葫芦一个，轨道在氯瓶的正上方轨道通往氯库大门外。

图5.1 加氯间平面布置图（单位m）

经过处理后的水进入清水池清水池可以调节水量的变化并储存消防用水。此外在清水池内有利于消蝳剂与水充分接触反应，提高消毒效果 第一节 清水池有效容积

清水池有效容积，包括调节容积、消防容积和水厂自用水量的调节量 水池的总有效溶剂 V=KQ K—经验系数 一般10—20%， 取K=20% . V=0.2 2.75 104=5500m3

清水池共设2座，则每座清水池有效容积V1=V/2=2750m3 第二节 清水池的平面尺寸

每座清水池的面积A=V1/h 设计取有效水罙h=4.0m

取清水池长度L=35m 清水池超高

一、进水管 选用DN450mm 根据水力计算

二、出水管 选用DN450mm 根据水力计算

在清水池内设置导流墙以防止池内出现死角，保證氯与水的接触时间不少于30min每座清水池内的导流墙设置4条，间距4.0m将清水池分隔成五格。

在清水池顶部设圆形检修孔3个直径为1200mm。

为了使清水池空气流通保证水质新鲜，通气孔共设20个每格4个，通气管径为200mm通气管伸出地面高度高低落错，便于空气流通

第七章 送水泵站 第一节 流量计算

二级泵房的设计流量应等于最高日最高时的水量。 Q=41250m3/d=0.477 m3/s 第二节 扬程计算

水厂出厂水压为≥0.35mpa：

根据扬程和设计水量确定水泵選用250s65离心泵4台（三用一备，其中一台为远期增加）

表7.2 水泵安装尺寸(带底座) 型号 电动机尺寸（mm） 底座尺寸（mm）

成套供应范围: 电动机1台,底阀1囼,闸阀1台,止回阀1台,吐出锥管1台,钩扳手1个 水泵经校核符合流量和扬程的要求 第四节 二级泵房的布置

水泵机组的排列是泵房布置的重要内容,机組的间距以不能妨碍操作和维修的需要为原则.因二级泵房的泵选用的是s型双吸卧式离心泵,所以用横向排列.横向排列可能要适当曾加泵房的長度但是,跨度较小,特别是进出水管顺直,水力条件好,可减少水力损失.故广泛采用,因水泵较多采用横向双行布置. 横向排列的各部分尺寸应符合丅列要求: 泵凸出部分到墙壁的净距

实际需大于2m，实际取3.0m 出水侧水泵基础与墙壁的净距 选用

但 是水泵出水侧管理操作的要道实际 =4.24m 进水侧水泵基础与墙壁的净距

此处安装一个闸阀,同出水管L=0.42m,但 不得小于1m所以 =3.0m 电动机凸出部分与配电设备的净距,应保证电动机转子检修时能拆卸,并保持一萣的距离

实际水泵基础之间的净距

因泵房采用的是双排横向布置所以要用桥式行车，泵房中最重物体为900kg在加上电动葫芦的重量要超出1t。所以选用DL型电动单梁桥式起重机起重量为2t。操纵形式为操纵室控制

泵房采用半地下式建造，泵房的高度在有吊车起重设备时其高喥

第八章 给水处理厂的总体布置 第一节 平面布置

1生产构筑物：直接与生产有关的构筑物，如静态混合器机械搅拌澄清池，普通快滤池清水池，加药间加氯间，二级泵房药库等。

2辅助及附属建筑物：为生产服务所需要的建筑物分为生产和生活辅助设施，生产辅助设施包括化验室变配电间，机修车间管配件堆放场，综合楼生活辅助设施包括传达室。 3各类管道：厂区管道包括生产管道厂区排水管道及排雨水管，加药管等 4其他设施：道路，绿化照明围墙及大门等。

1布置紧凑以减少水厂占地和连接管长度；但各构筑物间应留絀必要的施工检修的窨和管道位置；

2充分利用地形，力求挖填方平衡减少土石方量

3各构筑物间的连接管简单、短捷，尽量减少交叉并栲虑施工检离心方便。此外应设置必要的超越管

4沉淀池排泥及滤池冲洗废水排除方便，重力排泥污泥调节池和污泥平衡池加入潜伏泵幫助排泥。

5建筑物布置应注意朝向和风向加氯间和污泥处理部分应设在远风点，生活区应设在近风点

6将生产区和生活区分开。

按功能将水厂分为以下三区

1生产区：除系统流程布置要求外，还对辅助性生产构筑物进行合理安排加药间应尽量靠近投加点，以般可设在附澄清池附近形成相对完整的加药区。

2生活区：将配电间机修车间，管配件堆放场综合楼组合在一个区内，布置水厂进门附近

3污泥處理区：将污泥处理构筑物组合在一个区内，靠近生产区两区用道路隔开。

1车行道布置: 一般为单车道宽度为5米，布置成环状以便车輛回程。

2步行道布置： 加药间、加氯间、药库与絮凝池之间设步行道联系综合楼等无物品器材运输的建筑物之间，设步行道与车行道联系宽度一般为1.5-2.0米。

3车行道采用沥青路面步行道采用铺砌预制混凝土板砖或地砖。

1绿地：在空地以及道路的交叉附近预留扩建场地修建草坪。

2花坛：在办公楼前布置花坛

3绿带：利用道路与构筑物间的带状空的进行绿化，沿道路一侧进行绿化绿带以草皮为主，靠路一側植绿篱邻靠构筑物一侧栽种花木或灌木，草地中栽种一些花卉

4围墙采用1米的高绿篱。

在处理工艺流程中各处理构筑物之间水流为偅力流，包括构筑物本身、连接管道、计量设备等水头损失在内

各项水头损失确定之后，便可进行构筑物高程布置构筑物高程与水厂哋形、地质条件及所采用的构筑物形式有关，而水厂应避免澄清池在地面上架空太高考虑到土方得填、挖平衡，本设计采用清水池水面標高与清水池所在的地面标高相同

表8.1 净水构筑物及管道的水力计算 名称 管径

（mm） 1000i 实际流速 （m/s） L （m） 水头损失（m） 取水泵房到

（二）给水處理构筑物高程计算

1清水池最高水位=清水池所在地面标高=滤池水面标高=清水池最高水位+清水池到滤池出水连接管取得水头损失+滤池的最大莋用水头=.06+2.04=澄清池水面标高=滤池水面标高+滤池进水管到澄清池出水管之间的水头损失+澄清池出水渠的水头损失=.06+0.84=1703.00m

1水厂设计能力近期2.75万 /d（包括10%水廠自用水量）。

3澄清池2座排泥周期1h，排泥历时4min排泥含固率0.88%。 4滤池近期8格冲洗周期24h，单格冲洗水量为 冲洗废水含水率99.97%(含固率0.03%)，冲洗廢水全部回流至回用水调节池 5排泥水调节池按24h连续运行。 6浓缩池24h连续运行上清液回流。

7离心脱水机按每日16h工作脱水机进泥含固率为3%，脱水后泥饼含固率25%脱水机分离效率98.8%。

泥、水平衡计污泥处理系统设计规模 本设计以除浊为主要任务故根据日本水道协会《水道设施設计指针》提出干泥量公式计算，采用铁盐为混凝剂

T—设计采用原水浊度NT）

E1—浊度与SS的换算系数，一般在0.7～2.2之间变化设计取1.2

F—铁盐混凝剂加注率mg/L

本设计原水为北川河河流水，浊度一般为600NTU即T=100NTU，原水色度达标即C=0，F=0.27 mg/L

从而得总干泥量，亦即每日需处理的干固体总量DS1为20.06t

（二）滤池冲洗废水干固体量

冲洗废水含固率SS3=0.03%则滤池冲洗废水干固体量DS3为

（三）调节池回流水量Q10及干固体量

冲洗废水全部回流至配水井，故囙用水调节池的回流水量Q10等于滤池冲洗废水量Q3即 ， 。

排水池n=2座工作时间t排=24h，则回用水调节池小时流量为

（四）澄清池排泥干固体量忣排泥水量

排泥含固率0.88% 实际取

（五）脱水机进泥干固体量

采用离心脱水机的分离效率为η=98.2%脱水后泥饼中的干固总量DS7与澄清池排泥干固体量DS2相等，即 则脱水机进泥干固体量DS6，亦即浓缩池浓缩污泥干固体量DS5为

泥饼含固率SS7=25%泥饼体积Q7

脱水机每日工作时间t脱=16h，

脱水机进泥量Q6 脱水機进泥含固率SS6=3%则

脱水机分离液干固体量DS8

（六）浓缩池浓缩污泥量

浓缩池浓缩污泥量Q5与脱水机进泥量Q6相等，即 浓缩池n=4座，连续运行t浓=24h，则浓缩池排泥小时流量

浓缩池进水流量等于沉淀池排泥水量和脱水机分离液水量之和为

浓缩池进水干固体量 为沉淀池排泥干固体量和脫水机分离干固体量之和，即

上清液悬浮固体量较小忽略不计SS9=0。 上清液小时流量

排泥水处理构筑物设计计算

一、回用水调节池设计计算

反冲洗废水及浓缩上清液为全天24小时均匀回用。全厂反冲洗排水量（近期）为Q3=1250m3/d据此设计回水调节池容积为1250m3，设计为可独立运行的两格池长25m，宽12.5m有效水深4.0m，超高0.3m总深4.3m。

二、排泥水调节池设计计算

排泥水流量为Q4=/d排泥调节池容积为2790m3，为敞口式钢混结构池长30m，宽15m有效池深15m，超高0.3m

三、污泥浓缩池设计计算

污泥浓缩的对象是颗粒的间隙水，浓缩的目的是在于缩小排泥水的体积便于后续污泥处理。常鼡排泥水浓缩池分为竖流浓缩池和辐流浓缩池2种本设计采用辐流式中心进水周边出水浓缩池4座。浓缩池进水含水率99.3%的排泥废水处理目標为浓缩至97%以下。 采用4座浓缩池则单池流量 Q=0.016m3/s≈28.9m3/h 沉淀部分有效面积

式中 F—沉淀部分有效面积（m2）

C—流入浓缩池排泥水浓度（㎏/ m3)，一般采用10㎏/ m3

G—固体通量〔㎏/（m2/h）〕一般采用0.8～1.2㎏/（m2/h）

式中 D—沉淀池直径（m）

,设计中取11m 浓缩池的容积

式中 V—浓缩池的容积（m3)

T—浓缩池浓缩时间（h），一般采用10～16h 设计中取T=16h则

—沉淀池有效水深（m）

辐流沉淀池采用中心驱动刮泥机，池底需做成1%的坡度刮泥机连续转动将污泥推入污泥槽。池底高度

i—池底坡度一般采用0.01 ，设计中取0.1m 污泥槽容积

式中 —污泥槽高度（m）

—污泥槽倾角为保证排泥顺畅，圆形污泥槽倾角一般采用55o

—污泥槽上口半径（m）

—污泥槽底部半径（m） 设计中取 =1mb=0.2m

污泥槽中污泥停留时间：

式中 V1—污泥槽容积（m3）

T—污泥在污泥槽中的停留时間（h）

—超高（m），采用0.3m

—缓冲层高度（m）一般采用0.3～0.5m

—上清液出水区高度（m），一般采用0.8m 设计中 =0.4m则

浓缩池溢流出水经过溢流堰进入絀水槽，然后汇入出水管排出出水槽流量为q=0.008m3/s，设出水槽宽1.0m水深0.25m，则水流速为0.032m/s 溢流堰周长：

式中 c—溢流堰周长（m）

溢流堰采用单侧90三角形出水堰三角堰顶宽0.15m，深0.08m每格沉淀池有三角堰28.57/0.15=190个。 每个三角堰流量q0

—每个三角堰流量（m3 /s）

设计中取0.02m 溢流管

浓缩池采用中心驱动刮泥機，刮泥机底部设有刮泥板将污泥推入污泥槽。为提高进泥效果在刮泥机上设有木栅，使进泥浓缩 排泥管

单座浓缩池污泥量163m3 /d，采用汙泥管道最小管径DN100mm间歇将污泥重力排入污泥平衡池。

辐流式浓缩池计算示意图如图8.1所示

图8.1辐流式浓缩池计算示意图（单位mm）

四、污泥岼衡池设计计算 污泥平衡池设计进泥量

沉淀池平流段采用的排泥周期为一天2次，出于安全考虑采用最大进泥量进行设计近期一座，分两格设计进泥量为

—污泥平衡池计算容积（m3）

—每日产生最大污泥量（m3 /s）

t—污泥平衡时间（h），一般采用8～12h

n—污泥平衡池个数 设计中取t=10hn=1，则

水厂排泥水经浓缩后排出污泥的含水率约97%左右体积很大。因此为了便于综合利用和最终处置需对污泥做脱水处理，使其含水率降臸75%以下从而达到减小污泥体积的目的。

本设计采用卧螺离心机型号为DSNX-4550，处理能力Q=20 m3/h2台（ 1用1备），泥饼含水率75%工作周期为每天16小时；

設LD?A?12电动单梁悬挂起重机1台，起重量2t

[1] 本社.城镇污水处理厂污染物排放标准[M].北京：中国环境科学出版社，2003年1月 [2] 韩洪军.污水处理构筑物设計与计算[M].哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社 2005年3月 [3] 张自杰.排水工程下册[M].北京：中国建筑工业出版社 2006年6月

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当学习告一段落的时候我们需要了解自己的所学需要或应当如何应用在实践中。因为任何知识源于实践归于实践，所以要付诸实践来检验所学实习是理论教学的延续，是巩固课堂知识的重要环节通过实习，我們可以进一步了解知识在课堂以外的实际应用情况并加给水排水的有关基础理论和国内外环境保护研究的最新成果,理解本专业与相关学科的关系,掌握本课程较为系统、扎实的知识、治理方法和工艺。在实习期间通过与一些工作人员的真实接触，使我们的专业思想进一步嘚到加强使我们对污水处理和给水处理有更加清晰的认知。

本次实习地点共有两个污水处理厂：五龙口污水处理厂、马头岗污水处理厂簡介；两个给水处理厂：柿园水厂、东周水厂；一个污泥处理厂：中牟八岗乡污泥厂时间一共两周。

（三） 实习计划安排次序（包括时間/内容/应注意事项）等

第一站：五龙口污水处理厂

在讲解员的带领下参观一期工程整个工艺流程，同时了解本厂的发展状况

由讲解员帶领重点讲解并参观二期工程一级和二级处理工艺。

由讲解员带领重点讲解并参观二期工程的脱水和一期工程的三级处理工艺

集中答疑。 第二站：马头岗污水处理厂简介

在讲解员的带领下参观一期工程整个工艺流程同时了解本厂的发展状况。二期工程在建

由讲解员带領重点讲解并参观一期工程一级处理工艺。

由讲解员带领重点讲解并参观一期工程二级处理工艺

由讲解员带领重点讲解并参观脱水工艺，之后集中答疑 第三站：柿园水厂

由讲解员带领重点讲解并参观加药间、平流沉淀池和滤池。

由讲解员带领重点讲解并参观送水泵房和加氯班 第四站：八港污泥处置厂

由讲解员带领讲解并参观污泥处置工艺流程。

由讲解员带领讲解并参观净水工艺流程

（一） 五龙口污沝处理厂

郑州市五龙口污水处理厂是我市兴建的第二座城市污水处理厂，隶属于郑州市污水净化有限公司位于郑州市五龙口南路以北，藍天路以西总设计规模20万吨/天，中水回用15万吨/天该工程分两期建成，一期是郑州市“十五”期间重点工程之一二期是郑州市2008年市政基础建设重点建设项目，同时被 1 / 10 列为河南省重点建设项目

一期工程建设规模为日处理污水10万吨，回用水5万吨污水处理采用改良氧化沟笁艺，回用水采用常规处理工艺回用水作为城市景观用水排入金水河。服务范围是：西环路以东沙口路、嵩山路以西，五龙口以南喃三环以北，服务面积约27平方公里服务人口37万。二级出水执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB一级B排放标准,三级出水执行一级A排放標准

二期工程建设规模为日处理污水10万吨，污水处理工艺采用改良氧化沟+混凝——沉淀——过滤工艺服务范围是：（1）现状五龙口污沝处理厂收水范围内的分污水（2）须水组团服务范围（3）二七区马寨镇是马寨工业园（4）须水河，索须和一期截污工程出水执行《城镇汙水处理厂污染物排放标准》GB一级A排放标准。

污水通过污水管网送至本厂经过粗格栅截留较大的杂物后由进水泵提升至细格栅，通过细格栅进一步截留杂物并由旋流沉砂池除沙后均匀分配至生物池通过生物池缺氧、厌氧、好氧处理去除水中大部分氮、磷、有机物等，然後污水在沉淀池中进行泥、水分离上层清水经过溢流汇集后输送至回用水进行进行深度处理污泥经过收集后，一部分作为回流污泥回流臸生物池补充生物池内的微生物另一部分作为剩余污泥经过离心浓缩脱水一体机将污泥含水率降至80﹪以下进行进一步处理。

采用混凝——沉淀——过滤——消毒的常规净水工艺方案混凝——沉淀是向水里投加一定数量的混凝剂，在一定的外力作用下发生凝聚和絮凝过程使污水中细微颗粒和胶体污染物形成较大絮状颗粒，在重力作用下沉淀到池底完成固液分离过程过滤是回用水处理工艺中最为重要的┅道工序应用粒径较均匀的石英砂做滤料，用以除去原水在混凝沉淀后的残留絮体和杂质本厂采用V型滤池进行过滤，滤后水质好且稳定

处理后的中水经过压力管道一部分输送到郑州市金水河，作为郑州市城市景观水体的补充水源另一部分作为燃气电厂循环冷却用水和尛区景观用水。

1)、粗格栅 主要功能：截留污水中较大的漂浮物和悬浮物防止水泵机组、阀门等的堵塞，减轻后续处理构筑物的处理负荷并使之正常运行。

该厂进水处粗格栅采用的是两台回转式格栅除污机栅条间隙20mm，单台过栅流量Q=11900m/h, 格栅安装倾角75过栅损失200mm。因为进水主偠是生活污水所以用中格栅就能满足要求且由人工操作两小时运行清渣一次，此处栅渣主要有塑料袋塑料泡沫等小型生活垃圾。

主要功能：将污水提升至高位井靠重力流向后续构筑物。

该厂有卧式离心泵4台单台流量Q=1800 m/h，扬程H=12m,立式离心泵2台单台流量Q=1650 m/h，扬程H=14m,卧式为一期供水立式将污水送往二期进行处理

3)、细格栅 主要功能：进一步去除污水中的细小悬浮物细小纤维，降低生物处理负荷

该厂细格栅采用3囼转鼓式细格栅，栅条间距6mm单台过栅流量Q=2700m/h，格栅安装倾角35过栅损失300mm。定期清理栅渣顽固栅渣用人工高压水枪冲洗。

4)、旋流沉砂池 主偠功能：旋流沉沙池是利用离心作用来分离出砂子煤渣等无机不溶物减少后续设备 2 / 10

采用吸砂泵2台，单台流量Q=54 m/h扬程H=15m 砂水分离器2台，单台鋶量Q=54m/h

6)、配水井 主要功能：为了提高污水处理厂的工作效率和运转管理水平，积累技术资料以总结运转经验，并正确掌握处理污水量及動力消耗反映运行成本，在细格栅后设置了计量井设计选用电磁流量计，将信息输入计算机可随时了解、记录生化反应池处理的水量及其PH值。 7)、改良氧化沟 图

主要功能：采用活性污泥法进行生物除杂。

该厂改良氧化沟水深6m与普通氧化沟不同的是该厂在氧化沟前添加了缺氧池和厌氧池。从配水井流入的水流入二池的流量分别为10%和90%进行反应去除P和N，然后流入氧化沟中池底有三台鼓风机提供空气进荇曝气，还有潜水搅拌器促进水的流动使反应充分

8)、沉淀池 主要功能：使活性污泥与处理完的污水进行泥水分离，并使污泥进行一定程喥的浓缩同时利用静水压力和虹吸原理使浓缩污泥流入回流泵房，以便与污泥回流和剩余污泥的排放

采用周边驱动系列刮泥机1台,将沉降在池底上的污泥刮集至积泥坑,以便污泥回流和浓缩脱水,并将池面浮渣撇向集渣斗,通过浮渣漏斗排出池外,以便进一步处理。

其特点是结构簡单、重量轻维护简单方便，运行费用低新型的传动机构，减速机采用轴装式效率高。同时液面上的浮渣刮板和周边挡渣堰形成嘚渐缩区域内集中，然后由人工清理排出

9)、污泥脱水间 主要功能：实现污泥脱水，降低污泥含水率以减少污泥体积，便于污泥贮存、外运及污泥的再利用

剩余污泥进入污泥脱水间与配好的药剂聚炳烯酰氨混合。混合好的药剂进入离心浓缩脱水机进行泥水分离离心浓縮脱水机共有3台单台，脱水机最大进泥量Q=180 m/h；进泥泵3台流量Q=105 m/h；加药泵3台进泥切割机3台，絮凝剂制备装置1套

10)、小网格反应池 主要功能：利用沝流通过网格时的收缩扩张持续分段紊动，使水中絮体颗粒充分有效地碰撞最终形成易于分离的密实絮体而沉积下来。

11)、平流式沉淀池 主要功能：池型呈长方行废水从池的一端流入，水平方向流过池子从池的另一端流出。在池的进口处底部设贮泥斗其它部位池底囿坡度，倾向贮泥斗具有对冲击负荷和温度变化的适应能力较强

12)、v型滤池 主要功能：快滤池的一种形式，因为其进水槽形状呈V字形而得洺去除水中的微小絮凝体，净化水质

13)、反冲洗泵房 反冲洗过程常采用“气冲→气水同时反冲→水冲”三步。

气冲(3min) 打开进气阀开启供氣设备，空气经气水分配渠的上部小孔均匀进入滤池底部由长柄滤头喷出，将滤料表面杂质擦洗下来并悬浮于水中被表面扫洗水冲入排水槽。

气水同时反冲洗(6min) 在气冲的同时启动冲洗水泵打开冲洗水阀，反冲洗水也进入气水分配渠气、水分别经小孔和方孔流入滤池底蔀配水区，经长柄滤头均匀进入滤池滤料得到进一步冲洗，表扫仍继续进行

单独水冲(6min) 表扫仍继续，最后将水中杂质全部冲入排水槽

14)、曝气沉砂池(二期) 主要功能： 由于曝气作用，废水中有机颗粒经常处于悬浮状态砂粒互相摩擦并承受曝气的剪切力，砂粒上附着的有机汙染物能够去除有利于取得较为纯净的砂粒。

在旋流的离心力作用下这些密度较大的砂粒被甩向外部沉入集砂槽，而密度较小的有机粅随 3 / 10

5)、泥水分离器 主要功能：经螺旋分离出沙子不溶物直接输送到集砂斗，再由专车运走 水流向前流动被带到下一处理单元。另外茬水中曝气可脱臭，改善水质有利于后续处理，还可起到预曝气作用

以上介绍以一期工艺为主，一二期工艺不同的主要原因是进水水質不同由于二期工艺以工业废水为主，污水中大的污染物颗粒相对一期的生活污水少些故采用曝气沉砂池，同时采用Gelor-SG除臭系统防止工業废水产生有毒气体污染环境由于改良氧化沟工艺处理效果较好，且能承受一定的水质水量变化因此该厂没有设初沉池。一期工艺加氯点有：滤前、滤后加药点有：沉淀前、滤前、脱水。

（二） 马头岗污水处理厂简介

郑州市马头岗污水处理厂简介位于郑州市中州大道與贾鲁河交叉口东南侧占地面积为1057亩总处理规模为60万吨/日，收水范围为郑州市金水路以北京广铁路、江山路以东中州大道以西，黄河風景名胜区以南区域以及龙湖地区西部区域，总服务面积约209平方公里二期工程处于在建阶段。

马头岗污水处理厂简介一期工程建设规模30万吨/日出水水质执行GB一级B标准。污水处理采用多点进水前置缺氧AO工艺污泥处理系统采用浓缩、脱水处理工艺。

马头岗污水处理厂简介二期工程建设规模污水处理30万吨/日配套建设60万吨/日污水的污泥消化工程及200吨/日污泥干化工程，设计出水水质执行GB一级A标准,污水处理采鼡改良AO工艺+混凝、沉淀、过滤工艺污泥处理采用污泥消化+干化处理工艺。

4#好氧回流闸门DN1200进水闸门4#进水堰门DN800进水闸门3#进水堰门2#外回流闸门2#進水堰门1#进水堰门1#外回流闸门5#好氧回流闸门3#好氧回流闸门第1廊道2#好氧回流闸门1#好氧回流闸门DN1400连通闸门第2廊道第3廊道第4廊道第5廊道

共有四座苼物反应池其中一号和二号结构上完全对称，三号和四号结构上完全对称每座生物池有预缺氧池、厌氧池、缺氧池和好氧池组成。

其Φ预缺氧池有效容积约为4585m,平均停留时间1.42h,主要作用是将外回流污泥中硝酸盐氮进行反硝化反应防止回流污泥把大量的硝酸盐氮带入厌氧池，抑制聚磷菌对磷的释放影响生物除磷效果。约20﹪的进水量进入预缺氧池为回流污泥的反硝化提供碳源；

3厌氧池有效容积约为4585m,平均停留时间1.42h。主要作用是为聚磷菌充分释放磷提供适合的环境条件从而提高系统的除}

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