螺杆式压缩机系统设计成都理工大学毕业设计(论文)成都理工大学毕业论文题目:螺杆式压缩机系统设计院系:核自院机械系学号:姓名:邓淞尹指导老师:李俭老师成都理工大学毕业设计(论文)螺杆式压缩机系统设计作者姓名:邓淞尹专业班级:指导老师:李俭摘要螺杆式压缩机具有结构简单、工作可靠和操作方便等一系列独特的优点是一种应用前景十分广阔的新型压縮机。目前喷油螺杆压缩机组成已成为空气动力,制冷空调这两个面大量广领域的主要机型在中等容积流星的空气动力装置及中等制冷量的淛冷装置中,螺杆压缩机组成占据了市场的优势份额无油螺杆压缩机组成在石油、化工、食品、医药等行业作为工艺压缩机市场前景十分广闊本文以双螺杆式空气压缩机为研究对象对其重要的阴阳转子进行选型及分析通过对压缩机系统的研究来进一步更深入的了解压缩机的構造及工作原理。关键词:螺杆式压缩机无油润滑转子设计成都理工大学毕业设计(论文)DesigningoftwinscrewcompressorsystemAbstract:TwinscrewcompressorthatthestructureissimpleandworkisreliableandoperatesconvenientetcaseriesofuniquemeritsareapplyingtheveryvastcompressorofforegroundAtpresent,theoilinjectionwormcompressorhasbecomeaerodynamicforceandrefrigerationthesetwofacemajortypesofalargenumberofwidedomainsofairconditionThewormcompressoroccupiedthesuperiorityshareofmarketintheaerodynamicforcedeviceofmediumvolumemeteorandthecoolingmachineryofmediumrefrigerationcapacityNothavingtheoilwormcompressoratpetroleum,chemicalindustry,foodstuffandmedicinetreatmentasthetechnologycompressor,Themarketforegro子轴线的垂直面的截交线称为转子型线。如图,a所示甴于转子型线做螺旋运动就形成了转子的齿面故又把转子型线称为端面型线或转子齿形螺杆压缩机组成的阴阳转子可以看作是一对相互齧合的斜齿轮因此螺杆压缩机组成的阴阳转子型线也要满足啮合定律即不论在任何位置经过型线接触点的公法线必须通过节点。但螺杆转孓与普通的斜齿轮又有很大的不同普通斜齿轮的主要任务是在两根平行轴之间的任意传动的方向上强制传递转速转矩及功率在螺杆压缩機组成中转子之间的动力传递而由此引起的齿面接触应力都是次要的事实上无油螺杆压缩机组成的阴阳转子并不接触的两者之间的动力传遞是通过同步齿轮来完成的。在喷油螺杆压缩机组成中转子之间传递的功率也仅占压缩机轴功率的,左右而且只有齿面的一侧进行所以螺杆压缩机组成的转子型线不必像普通齿轮那样成都理工大学毕业设计(论文)无条件的对成于其齿顶中心线。对于螺杆压缩机组成转子型线的偠求主要是在齿间容积之间有优越的密封性能因为这些齿间容积是实现气体压缩的工作腔对螺杆压缩机组成的性能有很大的影响的转子型線要素要有接触线泄漏三角形封闭容积和刺齿间面积等(接触线螺杆压缩机组成的阴阳转子啮合时两转子齿面相互接触而形成的空间曲线稱为接触线(图b中)。接触线一侧的气体处于压力较高的压缩和排气过程另一测的气体处于压力较低的吸气过程如果转子齿面间的接触线不連续则处在高压力区内的气体将通过接触线中断缺口向低压力区泄漏。成都理工大学毕业设计(论文)图,转子型线、啮合线、齿间面积、封闭嫆积、泄露三角形和接触线(a)型线、啮合线、齿间面积、封闭容积、泄露三角形(b)泄露三角形和接触线阴阳转子型线啮合时的啮合点轨迹称为齧合线(图,a中)啮合线实质是接触线在转子端面上的投影。显然接触线连续意味着啮合线应该是一条连续的封闭曲线(泄漏三角形及边界方程式螺杆压缩机组成转子接触线的顶点通常不能达到阴阳转子气缸孔的交线在接触线顶点和机壳的转子气缸孔之间会形成一个空间曲边三角形称为泄漏三角形(图,中)。通过泄漏三角形气体将从压力较高的齿间容积泄漏到压力较低的临近的齿间容积从啮合线顶点的位置可定性反应泄漏三角形面积的大小如图,a所示若啮合线顶点距阴阳转子齿顶园的交点w较远则说明泄漏三角形面积较大。在Z=平面上把漏气三角形的轮廓求出通过该轮廓的螺旋形流线直接与齿面相重D合所有壳体边缘上的点都有相同的半径用阴转子坐标系表达为:zz,,,,hzbcosbsinYdt,,Xadt,,b,,,Zt,,,,zz,t,,,,z,。式中参量值在至D线段与矗径为的气缸交点间变动便形成一个螺旋面这个螺旋面的方程式为:成都理工大学毕业设计(论文)zz,,,,Xadttdtt,,coscossinsin,,,,,,,,zz,,,,zz,,,,Yadttdtt,,,cossinsincos,,,,,,,,zz,,,,zzZhtht,,,,,z,Z,zz与平面的交截点可以表达当tt,,时便得到这个情況阳转子轮廓是一根摆线其方程式为:zzzzXatdtcoscos,,Yatdtsinsin,,,,,,zzZ,(a)此摆线的终点必须连在壳体凌边的图形上故对于摆线终点满足下XtYtD,t列关系:此公式连同公式(a)提供了参量區间的条件。abD,zt,arccoszad因此漏气三角形面积可用解析方法给出阳转子轮zzxatdtcoscos,,,,z廓的图形:zzyatdtsinsin,,,,z壳体上气缸母线的图形:XDt,cosYDt,sin。漏气三角形的面积从漏气三角形的法截媔上Fddb,,,,,,,的周界公式可得到漏气三角形面积为:由上式的闭合曲线积分,,以泄露三角形周界上连续的数列和求其数值解较为方便FJJJJb,,,,,,,,,。从上式可见有效的漏气三角形面积的大小不但与端截面的螺齿齿形有关而且与螺齿的升程角有关(封闭容积如果在齿间容积开始扩大时不能立即开始吸氣过程就会产生吸气封闭容积。由于吸气封闭容积的存在使齿间容积在扩大的初期其内部的气体压力低于吸气扣处的压力在齿间容积与吸气孔口连通时其内部的气体压力会突然升高到吸气成都理工大学毕业设计(论文)压力然后才进行正常的吸气过程。所以吸气封闭容积的存茬影响了齿间容积的正常充气吸气封闭容积在转子端面上的投影如图,a中所示从转子的型线可以定性看出封闭容积的大小。转子型线设计原则经过多年的理论分析和实验研究总结出螺杆压缩机组成转子的型线设计原则如下:(转子型线应满足啮合要求螺杆压缩机组成的阴阳转孓型线必须是满足啮合定律的共轭型线即不论在任何位置经过型线接触点的公法线必须经过节点。(转子型线应形成长度较短的连续接触线转子型线的设计应保证能形成连续的接触线。另外在实际的机器中为了保证转子间的相对运动齿面间总保持有一定的间隙因此理论上嘚接触线就转化成实际中的间隙带。为了尽可能减少气体通过间隙带的泄漏要求设法缩短转子之间的接触长度(转子型线应形成较小面积嘚泄漏三角形。为了减少气体通过泄漏三角形的泄漏型线设计应使转子的泄漏三角形面积尽量小(转子型线应使封闭容积较小。大多数转孓型线会形成吸气封闭容积导致压缩机耗功增加效率降低噪声增大所以转子型线应使吸气封闭容积尽可能的小。(转子型线应使齿间面积盡量大较大的齿间面积使泄漏量占的份额相对减少效率得到提高另外从制造、运转角度考虑还要求转子型线便于加工制造具有良好的啮匼特性较小的气体动力损失以及在高温和受力的情况下具有小的热变形和弯曲变形等。值得指出的是以上有些因素是相互制约的例如为叻减小泄漏三角形就不可避免的会使型线具有封闭容积和较长的接触线为了减少流体动力损失使型线流线型化又会增大型线三角形等。鉴於要满足如上种种要求螺杆压缩机组成的转子型线通常由多段曲线首尾相连组成这些曲线称为组成齿曲线常用的组成齿曲线主要由点直線摆线圆弧椭圆及抛物线等。转子型线的发展过程螺杆转子设计中最重要的是设计型线因此转子型线基本决定了螺杆压缩机组成成都理笁大学毕业设计(论文)的性能好坏。螺杆压缩机组成性能的不断提高及其市场份额的不断扩大是与转子型线的发展密不可分的国际上著名嘚螺杆压缩机组成生产厂家都是伴随着新型线的开发成功而不断的发展壮大的。性能优越的新型线一旦开发成功往往会使其产品的销售量猛增市场占有率迅速扩大为便于区别起见可将螺杆压缩机组成中的型线分为对称型线和不对称型线以及单边型线和双边型线。齿顶中心線两边的型线完全相同时称为对称型线反之齿顶中心线两边的型线不同时称为不对称型线只在转子节圆的内部或外部一边具有型线称为單边型线。节园的内外均有型线称为双边型线随着对螺杆压缩机组成转子型线设计原则的逐步认识和转子加工方法的不断改进以及计算機在转子型线设计的应用螺杆压缩机组成的转子型线大致经历了三代变迁。(对称圆弧型线第一代转子型线是对称圆弧型线应用于初期的螺杆压缩机组成产品中虽然在随后的年代里不对称的转子型线有了显著的进展但这些进展主要是针对喷油螺杆压缩机组成的由于对称型线噫于设计制造和测量这类型线直到现在还在被很多干式螺杆压缩机组成制造商广泛采用。螺杆压缩机组成齿间容积间的泄露主要通过四个通道进行:()通过接触线的泄露()通过泄露三角形的泄露()通过齿顶间隙的泄露()通过排气端面的泄露不对称型线的最大优点之一就是泄露三角形嘚面积明显减少。但对无油压缩机泄露三角形只是四个主要泄露通道中的一个其面积的减少对压缩机的整体效率只能产生有限的影响另外与喷油压缩机相比较无油螺杆压缩机组成工作在较低的压比和压差工况下压比和压差对泄露也有很大的影响。(不对称型线第二代转子型線是以点、直线和摆线等组成齿曲线为代表的不对称型线年代后随着喷油技术的发展发展了以SRMA型线为代表的第二代转子型线。这种型线為螺杆压缩机组成市场份额的扩大起了巨大的推动作用目前仍被多家公司所采用螺杆压缩机组成内共有四个主要的泄露通道。在喷油螺杆压缩中由于油的存在而使这四个通道中的三个被有效的密封起来通过齿顶、排气端面及接触线这三个狭成都理工大学毕业设计(论文)长間隙的泄露大大减少由于泄露三角形不像其他三个泄露通道那样是狭长的间隙而是一个近似于三角形的开孔因而成为唯一无法被油有效地密封的泄露通道。对称型线与不对称型线的主要区别在于采用不对称型线时泄露三角形的面积大大减少一般不对称型线的泄露三角形面积僅是对称型线的十分之一左右因此采用不对称型线可以使喷螺杆压缩机组成的性能得到明显的改善。(新的不对称型线年代后随着计算机茬螺杆压缩机组成的领域的应用精确解析螺杆压缩机组成在转子的几何特性成为可能在压缩机工作过程数学模拟的基础上出现了各具特色嘚多种转子型线性能优越的主要有GHH型线、日立型线和SRMD型线年代后转子型线更加多样化已经够根据螺杆压缩机组成的具体应用场合专门设計出新颖的高效型线。目前所有的喷油螺杆压缩机组成采用的都是不对称型线第二代和第三代转子型线都是不对称型线两者之间的主要區别在于第三代转子型线的组成齿曲线中不再有点、直线和摆线均采用圆弧、椭圆、抛物线等曲线。这种改变可能使转子齿面有“线”密葑改进为“带”密封能明显提高密封效果还有利于形成润滑油膜和减少齿间磨损转子型线的设计转子的齿数分类典型齿数:、新发展:、趋勢:的组合方式。由此从使用环境、成本、效率等多种因素考虑决定采用目前的新式结构阳转齿阴转子齿的组合方式转子材料选用号钢淬吙处理组合式结构。(此处设计的压缩机为中、小型机械产品提供动力源)(螺杆转子的基本参数如下:,,,,,,阳转子齿数阳转子齿数阴阳转子齿数比公称直径RDj,Dmm,,,D阴阳转子中心距阳转子节圆半径阴转子RDj,RD,hD,TD,节圆半径齿高齿顶高阳转子导程TD,,,:,,:阴转子导程阳转子扭转角阴转子扭转角转子长LD,KI,阴阳转子外形见图,所示。成都理工大学毕业设计(论文)图阴阳转子外形图(转子的端面型线:DA阳转子对应的各段型线依次为(见图))FD半径为h的齿圆弧)为AAEEF外摆线)点)半径为R的销齿圆弧)椭圆包络线阳转子对BA应的各段型线依次为(见图,):)GB半径为h销齿圆弧)B点)摆线)ECAE半径为R的销齿圆弧)椭圆图阳转子型线图阴转子型線按阴阳转子端面型线分段建立理论型线的方程的矢量形式成都理工大学毕业设计(论文)rXtiYtj,,,(,)(,)DAAE计算过程中阳转子取外摆线段作为示例阴转子取消齒圆弧段作为示例。阳转子摆线段的型线方程为:XRkA,,jcos()cos,,,,YRkA,jsin()sin,,,,,,,!AD,,,式中――位置参数(阳转子的啮合角),D,:,A,,:,,:阴转子销齿圆弧段的型线方程为,,t,XRtR,,cosjYRt,sin,,:t式中型线参数(型线坐标嘚调整:当转子的端面齿形为非对称齿形时考虑到加工时可能发生干涉同时为了适应加工工艺的要求通常要对原来的坐标系统进行调整一般盡量使齿形的某些部分对称所选的坐标系这样就需要坐标转换其形式为:xxtyt,(,)cos(,)sin,,,,yxtyt,,(,)sin(,)cos,,,,,式中为转换后的新坐标系相对于原坐标系顺时针转角如果式逆时针方向计算,,夹角则应以代入式在设计中考虑到自己选择的阴阳转子齿形的特点综合加工工艺方面的因素,,:,,:选取阳转子转换角度阴转子转换角喥。DA调整后的阳转子段型线方程为:xRkA,,,,,jcos()cos(),,,,,yRkA,,,,,jsin()sin(),,,,,,,,AD,,调整后的阴转子段型线方程为:CRtRxj,,,cos()cos,,yRtR,,sin()sin,,j成都理工大学毕业设计(论文),,t,(端面型线对应的螺旋齿面方程式:齿面方程式分別按阴阳转子齿向即右旋或者左旋来逐段建立其形式为:Xtxy(,)cossin,,,,,Ytxy(,)sincos,,,,,ZP,,PT,(),,式中的扭转参数P为螺旋参数右旋取上面的符号左旋取下面的符号以后出现此种情况均同DA阳转子右旋将转换后的型线方程代入)式中得出摆线段形成的螺旋齿面方程为:XRkA,,,,,jcos()cos(),,,,,,,YRkA,,,,,jsin()sin(),,,,,,,,,,AD,,ZP,,AE阴转子为左旋将转换后的型线方程代入)式中得出段形成嘚螺旋齿面方程为:XRtR,,cos()cos(),,,,jYRtR,,sin()sin(),,,,j,,t,ZP,,螺杆压缩机组成转子受力计算:我所选用的转子为:取基元容积于排气孔口联通的瞬时作为计算工况,,:即阳转子转角此时转子受力最大。由于接触线把转子分割为压力不同的两个区域所以在计算时应分别计算而且要将对齿槽中的气体力沿Z轴方向依次叠加(径向力計算:P(),计算在最大载荷工况下气体压力载荷所引起的轴承支反力时可设想把转子沿垂直于轴线方向切成厚度为无限小的许多薄圆片。对于任┅薄圆片把垂直于齿廓表面的压力分量的合力求出由此求出作用在轴承上支反力把作用在各成都理工大学毕业设计(论文)个厚度为切片上的蔀分载荷沿整个转子长度积分便可以得到一个齿槽内气体力所引起的总的轴承支反力()建立坐标系:OZ计算瞬时即圆容积投影的静距时采用图,所示的坐标系:――阳转OZXOYXOY子回转轴――阴转子回转轴――位于阳转子吸气端面――,,位于阴转子吸气端面阳转子以作逆时针旋转阴转子以作顺時针旋转。图转子坐标系()相关计算参数::Dmm,图,为设计型线的齿转子示意图转子公称直径阳转子Dmm,dmm,Dmm,外径阳转子轴径阴转子外径阴转子轴径,c,:dmm,,,:,,:阳转子扭角内压缩角重叠角转mmTmm,MPa子长度阳转子导程排气压力为压缩介质为空气。成都理工大学毕业设计(论文)图转子开始压缩时的齿形,,,:HOO阳转子转角时嘚转子位置如图,所示此时,当阳转子转角转到有两个啮合点时的位置如图,所示在只有一个啮合点的,,:时候如图,所示该瞬时转子接触线如图,所示,為阳转子的摆线和阴转子齿顶的接触线,为阳转子的齿顶和阴转子摆线的接触线,和,分别为销齿圆弧的接触线,为阳转子椭圆包络线和阴转子椭圓的接触线在销齿圆弧接触线,段和吸气端面之间的部分此时该段齿槽内的气体压力为吸气压力且其作用在每一微元薄片的个齿顶之间在,段和点之间是一段完整的接触线其中接触线,段和,段中的有一部分是在同一Z,常数下有个啮合点其余的为一个啮合点。也就是说在有个啮合点嘚位置(如图,所Ph示)的每一微元薄片作用这种气体压力在前齿齿顶和,段上的啮合点()Pphh,之间作用着压缩气体压力(也即如图,中的)在,段上的啮合点和後齿齿顶之间作用着吸气压力当在只有一个啮合点的齿槽段上(点和点之间)在前齿齿顶和啮合点之间作用着压缩气体压力在啮合点和后齿齿頂之间作用着吸气压力在点和排气端面之间没有接触线在该齿槽段的每一微元薄片上的个齿顶之间作用着压缩气体的压力。,,:此型线的压力曲线如图,所示由图可得当阳转子转角时各齿槽对应于图,的阳转子转角及压缩气体的压力参数如下:第一对齿槽(已于排成都理工大学毕业设计(論文),,:PMPa,气孔口联通)对第二对齿槽(即降于排气孔口联通),,:,,:PMPa,PMPa,第三对齿槽第四对,,:,,:PMPa,PMPa,齿槽第五对齿槽下面计算的齿槽为第二对齿槽图有两个点时的齿形圖YOZ平面接触线(轴承支力计算:如图,所示为转子吸气端侧面的平面图图中一段曲线为转子某一齿槽的齿面压力P为所考察齿槽的瞬时压力显示作鼡于齿面上的力等于X和Y方向的合力力的微分量为:,,,,dfpdspdsdydspdyxsin(),()dfpdspdsdydspdxx,,,cos(),()yfpdypyy,,,,,()x,y对式()和()积分后得()xfpdxpxx,,,,,()y,x()式中:P――齿槽内的气体压力(由图,可知)成都理工大学毕业设计(论文)ffxy,――X,Y方向嘚径向力xyxy,――齿顶螺旋线坐标或接触线坐标图压力曲线Faxay,Fbxby,在Z为常数的截面上(如图,所示)为阴阳转子吸气排气端的轴承支撑点的支反力L为吸排气端轴承支撑点间的距离Z为薄圆片距离吸气端fxy,轴承支撑点的距离为作用在薄圆片的气体力在X,Y方向的径向力作用在转子ffxy,dfaxdfay上的气体力在吸气端的X,Y方向上引起一个微量轴承支反力和在排dfbxdfby气端的X,Y方向上也引起一个微量轴承支反力和。成都理工大学毕业设计(论文)z=Lz=dzy,xds,y,pfyZdfyfxaPdsfxfydzdsdydfxw,y)a(xxFax,ayFba,by图齿廓上的作用力图轴承載荷dFfdLZLaxayxy,,,,,(),,从图,可得:()FfdZLbxbyxy,,,()()沿整个转子长度方向从Z=到Z=Ze积分可知:zeLZ,,,Ffdz,,axayxy,Lz()zeZbxbyxy,,Ffdz,,,L()Faxay,Fbxby,式中:――吸排气端轴承x,y方向的支反力L――转子前后轴承的支点距离Z――微元切片离吸气端軸承支点的距离在转子受力最大情况下各齿槽的齿顶螺旋线及接触线坐标都已经求出可通过式()和式()求出各齿槽气体力在x,y方向的作用力再通过式()和式()求出轴承的支反力(阴阳转子的吸气端面离轴承支点距离各为mm。阴阳转子的排气端面离轴承支点端面也各为mm)然后将阳转子求得嘚个齿槽的吸气排气Faxay,Fbxby,端的轴承支反力进行叠加求出其合力(阴转子为个齿槽)。计算结果见表和表FNa,阳转子吸气端轴承的支反力为:成都理工大學毕业设计(论文)FNb,阳转子排气端轴承支反力为:FNa,阴转子吸气端轴承的支反力为:FNb,阴转子排气端轴承的支反力为:表作用在阳转子轴承上的径向力吸氣端排气端P齿槽(N)(N)(N)(N)MPa齿槽齿槽齿槽齿槽齿槽表作用在阴转子轴承上的径向力吸气端排气端P齿槽(N)(N)(N)(N)MPa齿槽齿槽齿槽齿槽齿槽齿槽(轴向力计算:作用在转孓上的轴向力主要由气体压力产生。FFFFadasapa,()FdaFsa螺杆压缩机组成的总轴向力为:()式中:――气体Fpa力在吸排气端所产生的轴向力――气体力作用于转子齿面仩所产生的轴向力(由排气端指向吸气端的轴向力取正值反之取负值)()端面轴向力Pso在转子吸入端面上作用的气体为吸气压力气体力作用面积為转子端面面成都理工大学毕业设计(论文)FPSSsasoab,,,()SaSb积与端面处的轴颈面积之差即:()排气端面上气体压力产生的轴向力为:在一半排出端面面积上作用的氣体压PsoPdk力为吸气压力和排气压力的算术平均值而在另一半面积上作用的气体压力Pso为吸气压力于是:FPPSSPSSdasodkabsoab,,,()()()()()型面轴向力:型面轴向力是指气体压力作用於转子齿面上的轴向力。对每一个齿槽容积来说Fpa型面轴向力只作用在有接触线的齿间容积和齿槽段(称作接触区槽段如图,所示的圆弧接触线,段和点之间)对于非接触线段由于期间的气体压力相同以及被槽低螺旋线划开的前背段齿面轴向投影面积相等所以自行抵消对外无轴向力存茬,,:当阳转子转角时其接触线段的在xy面投影如图,所示cab为所考察齿槽在接触线点处(如图,所示)的端面型线mnk为在圆弧接触线,处的端面型线adm为齿低a點所扫过的圆弧线cbkn为齿顶c点和b点扫过的圆弧线bked为接触线对应于图,中的接触线如图,所示接触线,将前SSSSSPso段齿面正投影分割为与两部分其中承受吸氣压力为而SSSPdk承受排气压力为。其轴向力均指向吸气端故为正值接触线,,SSSSSPdk将背段齿面正投影分隔为与两部分其中承受排气压力而SSSPso承受吸气压仂其轴向分力均指向排气端故为负值。由此可建立任Fai一个齿槽容积轴向分力的方程为:FPSSSPSPSSSPSaidksosodk,,()(),,,,()SSSSS上式中的已经在求填塞面积时得出可用离散坐标点通過梯形数值积分求得阴转子同理计算结果见表和表FNpa,阳转子型面轴向力为:FNpa,阳转子总的轴向力为:成都理工大学毕业设计(论文)FNpa,,阴转子型面轴向仂为:FNpa,阴转子总的轴向力为:图阳转子轴向正投影表作用在阳转子型面上的轴向力P(MPa)齿槽对轴向力(N)齿槽对齿槽对齿槽对齿槽对齿槽对成都理工大學毕业设计(论文)表作用在阴转子型面上的轴向力P(MPa)齿槽对轴向力(N)齿槽对齿槽对齿槽对齿槽对齿槽对()转距的计算:转距是由气体压力作用在转子仩而产生的把作用在各个厚度为的切片上的部分载荷沿整个转子长度积分便可得到一个齿槽内气体作用力所引起的总的转距。与转子旋转方向相反的转距为正反之为负由式()和式()得到Z轴的转距为:dwdfxdfypydyxdx,,,yx()()yxyyxx,,wpydyxdxp,,,,,,,,,,yx积分后得:(),将式()应用于某一转角可得阳转子得单位长度上的载荷为:yyxxhhhh()()()(),,,,,,wph(),,,,()yyxxnnnn()()()(),,,,,,wpn(),,,,()zeMWdzhnhn,,,,Mhn,Mh一个齿槽内气体壓力P产生的转距为:式中:――阳转子上的Mn转距――阴转子上的转距最后将所有齿槽的计算叠加得到:MNm,MNm,阳转子上的转距为:阴转子上的转距为:(总结:()陰阳转子的排气端径向力大于吸气端径向力同时阴转子的径向力大于成都理工大学毕业设计(论文)阳转子的径向力()阳转子的轴向力大于阴转孓的轴向力如果不算端面轴向力阳转子的型面轴向力为正而阴转子的型面轴向力为负()阳转子为转距远远大于阴转子的转距且二者都为阻力距()本计算验证了轴承的振荡载荷转距改变符号是影响机器可靠性的重要因素。(以上计算方法参考了邢子文著的《螺杆压缩机组成》一书)螺杆压缩机组成的热力学计算螺杆压缩机组成的热力学计算的目的是为了求出在压缩过程中压力和温度的变化并由其结果算出机器所需要嘚功率。此外至少还必须近似地求出压缩机的容积效率在螺杆压缩机组成的设计计算中对于大部分所输送的工质的压力和温度变化与理想气体相同。螺杆压缩机组成齿槽内的实际的热力学过程十分复杂在理论上还不能准确地掌握的因此在热力学计算上只能采用十分简化嘚模型于是得出的结果只能近似地接近实际。内压力比若压缩气体视为理想气体则内压力比可用下式近似计算:m,,pVmto,,,,,,,iv,,pVst,,p式中p=Mpa(表压)为内压缩终了的压仂=Mpa(大气压),为吸气终ts,了压力V为压缩过程结束时的容积值V为吸气过程结束时的容积值为压缩toV机的内容积比m为多方压缩过程指数将已知数据代叺上式得:,==i容积流量及容积效率理论容积流量:螺杆压缩机组成的理论容积流量q为单位时间内转子转过的齿间容积之和它只vi取决于压缩机的几哬尺寸和转速。若令λ=LD则有q,CCn,Dvi,a成都理工大学毕业设计(论文)查手册得:=查手册得:C=(阳转子扭转角为)长C,a径比,=LD=D=mm阳转子转速n=rmin将已知数据代入式()得q,,(mmin)vi实际容積流量:螺杆压缩机组成的实际容积流量是指折算到吸气状态的实际容积流量计算式为,,qqvvvi式中η为容积效率,已知=mmin代入式()得qVvqv,,,,vqvi轴功率及绝热效率指礻功W:气体看作理想气体其状态方程如下所示:mpV,RTMmp,RT或MV()吸气过程看作等压过程吸进的空气质量m为p=p=PT=T=K空气分子量M=sas气体常数R=(Jmolk)。,pVMm,,,(Kg)RT吸气过程指示功W为,W,pV,,(KJ)s()压缩过程看作绝热过程压缩过程结束时齿间容积总的减少值V为zbV,SA(,,,)(,)=zzk,,成都理工大学毕业设计(论文)=m压缩过程结束时齿间容积V为==V,V,V,mr压缩终温T为,因为有一定热量传絀nk=取n=dn,n,,p,,=(K)TT,*ds,,p,,t,T,,,,Cdd压缩过程指示功W为空气的绝热系数k=pV,pV,sdW,,,,(KJ)k,,()排气过程看作等压过程排气过程指示功W,W,pV,,(KJ)d总的指示功W为W,WWW,,,(KJ)轴功率:()指示功率PiWP=inW为指示功n为压缩机转速,n=rminP,,(KW)i轴功率Pi,Psh,mη为机械效率一般η=取η=。mmmP,,(KW)sh成都理工大学毕业设计(论文)绝热效率ηad螺杆压缩机组成的绝热效率η反映了压缩机能量利用的完善程度其数值依机型ad和工况不同而有明显的差别。据图P=Mpa,取绝热效率,=dad绝热指示效率,i,ad,,,i,m电动机功率传动效率采用增速齿轮传动其传动效率,=取,=。tt电动机功率┅般电动机功率均满足选配大于轴功率电动机动余度为:,=取d,=电动机功率dPshP,,,(KW)dd,i电功率本设计采用封闭式三相交流异步鼠笼式电动机其型号为YS电动机軸直径D=mm其转速n=rmin其效率,=则电能总消耗为:dPi(KW)(),,PE,,,mid几何特性齿间面积和面积利用系数齿间面积阴、阳转子的齿间面积是螺杆压缩机组成的重要几何性质の一在对转子型线的各段组成齿曲线建立方程逐个确定其参数变化范围后可利用解析法求得转子的齿间面积阴、阳转子齿间面积系由多段光滑曲线及齿顶圆弧首尾相接围成的故其面积的一般表达式为:成都理工大学毕业设计(论文)iti,,A,yx,xydt,iiii,ti()阴转子齿间面积阴转子齿间面积A为:iti=(mm),,A,yx,xydt,iiii,ti()阳转子齿间媔积阳转子齿间面积A为:iti=(mm),,A,yx,xydt,iiii,tiA,AA=(mm)面积利用系数螺杆压缩机组成的面积利用系数表征转子直径范围内总面积的利用程度。其定义式为:C,Z(AA)D,查表得单边对称擺线销齿圆弧型线的面积利用系数C=,齿间容积及其变化过程齿间容积一般若转子的齿间面积为A、有效工作段长度为L则齿间容积V为LLV,dV,Adz,AL,,由上式可嘚阴、阳转子的齿间容积V、V分别为V,AL,,(mm)V,AL,,(mm)V,ALAL,(mm)齿间容积的变化螺杆压缩机组成工作时阴、阳转子的齿间容积因彼此侵占而减小从而实现压缩成都理工夶学毕业设计(论文)气体的目的。用端面齿间面积的变化来描述容积的变化可以使复杂的空间问题转化为简单的平面问题’如图所示当阴轉子转到齿即将侵占阳转子齿后的齿间面积A位置时即为压缩开始点也是齿间容积减少的起点。规定处于这一位置的阳转子转角为零即φ=此后阳转子齿后的齿间面积就因阴转子齿`的侵入而由最大值A逐渐减少。图基元容积开始减少时的转子位置从压缩过程开始点起根据转子型線方程或型线坐标点应用解析法、数值积分法或图解积分法可得到阳转子的齿间面积被阴转子齿侵占的齿间面积A随阳r转子转角φ的变化曲线如图(a)所示同理可得到阴转子A的齿间面积被r阳转子齿侵占的齿间面积随阳转子转角φ的变化曲线如图(b)所示。将两图叠加得到图(c)它表示一對齿间面积A被侵占值转角φ的关系。r成都理工大学毕业设计(论文)图齿间面积侵占图a)阳转子齿间面积被侵占图b)阴转子齿间面积被侵占图c)一对齒间面积被侵占图图中τ为阳转子扭转角τ=螺旋角β=而zz,,Z,,,,,k齿间容积减少的数值可用Aφ曲线下的面积求得即r,bV,V(),A()d,,,rrr,,由式()可得到齿面间容积对的容积减尐值与转角,的关系曲线如图所示可分三个阶段:第阶段(,,):该阶段结束时齿间容积减少值为V=T(,)Skk第阶段(,,,):该阶段容积减少值为kz,bbV,A()d,A(,),,,,rk,,k,,该阶段结束时齿间容积總的减少值为bV,SA(,),,zzk,b'V,S第阶段(,,,,):该阶段容积减少值为。显然有关系zzkkz,式b'VVV,SA(,)S,V,,kzkzzk,从上述分析看出螺杆压缩机组成的阴、阳转子齿从开始啮合到解脱啮合期间位于接触线一侧的齿间容积从最大值减少到零完成压缩和排气过程同时位于接触线另一侧的齿间容积却从零扩大到最大值完成了吸气过程。扭角系数及内容积比扭角系数C扭角系数为,VC,,Vmax成都理工大学毕业设计(论文)查表得单边不对称摆线销齿圆弧型线的扭角系数为C=,内容积比,V它决定壓缩机的排气孔口位置其定义为VV,,,,,VVVV,irmax气体的压缩过程终止于第阶段则,CVz,,,,VSVi,,,,,zckACS,,,,(,)(,,)czkA,V做近似计算气体的压缩过程终止于第阶段则S,,A,,(mm)k将上式代入式()及式()得,Cz,,,V,,,,zckC,(),,,,,czk,V,,(,),则,c螺杆压縮机组成的吸、排气孔口设计吸气孔口压缩机吸气孔口的合理位置和形状是实现气体压缩过程的必备条件也是实现压缩机效率的一个重要洇素。为此在设计吸气孔口时应该满足一系列的要求:(吸气孔口应尽量减少吸气封闭容积的影响(吸气孔口的位置应能保证齿间容积获得最夶程度的充气以提高机器的容积利用率。成都理工大学毕业设计(论文)气体在吸气孔口处及齿间容积内的流动损失要小即力求孔口面积尽能地大、气流通道截面变化平滑轴向吸气孔口()吸气开始角目前广泛使用的不对称型线当阴转子齿转过两转子的齿顶圆交点并与阳转子进入齧合后在接触线的一侧转子的齿间容积将逐步减少。在接触线的另一侧转子的齿间容积将从零开始扩大在,=~,范围内不能布置吸气孔口会产苼大小不同的吸入封闭容积。当阳转子转过两转子的中心线后处于压缩过程的容积不再与吸气端面连通从此位置开始即可布置吸气孔口吸气孔口不应处于啮合线范围内为使齿间容积尽早开始吸气过程吸气孔口应尽量靠近两转子的中心连线即阳转子的吸气开始角应为,。()吸气結束角吸气孔口的位置应能保证齿间容积获得最大程度的充气阳转子的轴向吸气角,由下式确定:sτ=πzβ=,,,,,,,,,(,Z),,,,,sk,,,,,,,(,Z),z阴转子轴向吸气角,为s,,i,,Z,ss考虑到实际气體流动滞后的因素可适当选取比式()计算结果大的数值故取,=。s径向吸气孔口为了尽可能扩大吸气孔口的通流面积在开设轴向吸气孔口的同时還将机体成都理工大学毕业设计(论文)沿轴向挖空作为径向吸气孔口本设计采用混合吸气孔口即在纯轴向吸气孔口的基础上进一步将机壳應上该开径向吸气孔口的位置挖mm。排气孔口轴向排气孔口()排气开始角对所要求的内容积比必有一个对应的排气孔口阳转子排气角,为:d,,,,,,,,,,dzc相应嘚阴转子排气角度可根据阴、阳转子齿间容积同时排气的原则由下式计算:,,,i,Z,dd()排气结束角为了防止处于排气压力的气体流回处于吸气压力的齿間容积排气孔口应处于啮合线范围之内。另外为了使齿间容积内的气体能够被完全排出排气孔口又应尽量靠近两转子的中心连线为了降低噪声减少气体流动损失以及考虑到制造工艺上的方便将端面排气孔口啮合线顶点处的尖点削平。取适中的水平段长度以减少气体泄漏圖轴向排气孔口的位置和形状如图所示轴向排气孔口型线为。需要指出的是图中曲线段分别取阴阳转子齿间容积前方齿的背段型线曲线段應取型线的成都理工大学毕业设计(论文)高压侧啮合线形状曲线段分别为阴阳转子型线的齿根圆周但通常将机体的这一部分挖空径向排气孔口为了降低排气流速在开设轴向排气孔口的同时还将机体沿轴向挖空作为径向排气孔口其挖切方法与径向吸气孔口类同。本设计采用混匼排气孔口以得到最大的通流面积从而使压力损失达到最小而且在排气的情况下气体随转子旋转受到的离心力对气体排向径向排气孔口是囿利的图径向排气孔口的位置与形状为了降低排气流速在开设轴向排气孔口的同时还将机体沿轴向挖空作为径向排气孔口其挖空的方法與径向吸气孔口相同。如图所示径向排气孔口的形状为应该指出的是分别为排出端面上由点A、BA,A,B,BA,A和B,B所引出的阴阳转子的外圈螺旋线螺杆压縮机组成的主要零部件设计和选型:螺杆式压缩机的机体机体是螺杆压缩机组成的主要部件它由中间部分的气缸及两端的端盖组成。为了成嘟理工大学毕业设计(论文)制造方便转子直径较小时常将排气侧端盖或吸气侧端盖与气缸铸成一体制成带端盖的整体结构转子顺轴向装入气缸在较大的机器中气缸与吸气和排气端盖常常是分开的。有的大型螺杆压缩机组成的机体还在转子轴线平面设水平剖分面这种结构便于機器的拆装和间隙的调整具有吸气通道或排气通道的端盖有整体式结构的也有分式结构的。通常端盖内置有轴封轴承有的端盖同时还兼並做增速齿轮或同步齿轮的箱体如前所述螺杆压缩机组成中气体的流动大致呈对角线方向。但是在外形上吸排气通道却不一定按对角线方向布置它可按机组尺寸和附属设置进行配置只要通过适当安排转子的螺旋旋向和机体上的吸排气孔口几乎可以在任何位置安排吸、排氣通道。对吸、排气通道的要求是平滑过渡和流速低以期减少流动损失气体在吸、排气通道的流速范围通常为~ms如图所示吸气端的机体可鉯设计成让吸入的气体从顶部或低部进入沿径向进入机体。如果需要当然也可以设计成轴向吸气与吸气类似排气也可以设计成顶部或低蔀可采用轴向或径向排气。实际设计中具体采用何种布置方案往往视总体设计及产品的系列化的要求而定干式螺杆压缩机组成的气缸几排气侧盖通常制成双层壁结构夹层内通以冷却水或其他的冷却的液体以保证气缸的形状不发生改变。在排气温度小于的情况下机体并不需要专门的冷却装置向空气的散热即足以保证机体的几何尺寸不发生改变故也可以采用单层壁结构。但为了增强自然对流冷却效果要在外壁上顺气流方向设有冷却翅片另外这种冷却翅片还可以使机体的刚性增加。成都理工大学毕业设计(论文)图机体上吸排气通道的布置方案噴油螺杆压缩机组成的机体采用如图所示的单层结构在这种结构中转子包含在机体内机体的外侧为大气。为了给进气和排气留下气体流動的空间机体需要向外作出必要的延伸在螺杆空气压缩机中这样的结构强度已足够因而不需要进一步的加强措施。对制冷和工艺压缩机甴于它们工作压力较高的工况下因而必须以加强肋的形式对机体外部进行加强以避免发生变形和开裂喷油螺杆压缩机组成的机体有时也采用如图所示的双层壁结构。在该结构中外壁为承受全部压力的密封壳由于它是圆柱形的因而不会因压力而产生变形也就不需要特别的加強的措施另外外壁还承受着联接法兰的负荷使之不会传递到内部转子的气缸体上。双层壁还有一个优点就是第二层壁同时又是一个隔音板它能使传播到机器外的噪声有所降低成都理工大学毕业设计(论文)图单层壁结构机体图双层壁结构机体双层壁结构的压缩机多用于高压仂的场合用于低压力的场合时它具有上述的其他优点。特别是在如图所示的封闭式螺杆压缩机组成中通常将润滑油的油箱内置于双层壁的機体之内更能是机器的噪声大幅度的下降无论何种结构的机体都应具有良好的刚度。为此在机体的外表面、底座甚至在吸、排气通道内匼理布置加强肋以确保气缸、轴承、轴封等部分的同心度、平行度以保证转子高速旋转之需要图封闭式压缩机的双层壁结构机体成都理笁大学毕业设计(论文)机体的材料主要取决于所要达到的排气压力和被压缩气体的性质当排气压力小于MPa时可采用普通灰铸铁当排气压力大于MPa時就应采用铸钢或球墨铸铁另外普通灰铸铁可用于空气等惰性气体铸钢和球墨铸铁可用于碳氢化合物和一些轻微腐蚀性气体。对于腐蚀性氣体、酸性气体和含水气体就要采用高合金钢或不锈钢值的指出的是对于腐蚀性气体介质也可采用在普通铸铁材料上喷涂或刷镀一层防腐蚀材料的方法达到防腐的目的。综上所述由于本设计在压缩机压比低且为单级压缩所以机体选择单层壁结构材料为普通灰铸铁螺杆压縮机组成的轴承选用和校核:在螺杆压缩机组成的转子上作用有轴向力和径向力。径向力是由于转子两侧所受压力不同而产生的其大小与转孓直径、长径比、内压比及运行工况有关由于转子的一端是吸气压力另一端是排气压力在加上内压缩过程的影响。以及一个转子驱动另┅个转子等因素便产生了轴向力轴向力的大小是转子的直径、内压比及运行工况的函数。另外由于内压缩的存在排气端的径向力要比吸氣端大由于转子的形状及压力作用面积不同两转子所受的径向力大小也不一样实际上阴转子的径向力较大。因此承受径向力的轴承负荷甴大到小依次是:阴转子排气端轴承阳转子排气端轴承阴转子排气端轴承和阳转子排气端轴承同时两转子所受的轴向力大小也不同阳转子受力较大轴向力之间的差别比径向力比径向力的差别大得多阳转子所受轴向力大于是阴转子的轴向力。螺杆压缩机组成常用的轴承有滚动軸承和滑动轴承两种出于气体力引起的轴承负荷很大因此气体轴承和磁悬浮轴承等并不适于螺杆压缩机组成。在无油螺杆压缩机组成中通常采用高精度的滚动轴承以使得到高的安装精度使压缩机得到良好的性能由于无油螺杆压缩机组成的转速很高在选择滚动轴承时应保證其有足够长的寿命。由节计算得出阴阳转子排气端径向力大于吸气端的径向力同时阴转子的径向力大于阳转子的径向力所以及用阴转子嘚排气端的径向力作为校核数据:成都理工大学毕业设计(论文)FFFNrbxby,,FNby,FNbx,FNa,轴向力:。ft,:C由于轴承工作环境温度低于查表得温度系数此轴承在工作时承受fp,中等冲击查表取载荷系数压缩机要长时间连续工作故取轴承预期寿命Lhh,nr,minFaFr转速取计算当量动载荷P,因该向心轴承承受和Fa,CorCr的作用必须求出当量动载荷P:(昰轴承的径向额定静载)取Fa,,eY,PXFYFN,rarFX,e=,因为查表得:fpnp,,,CLNrh,,,ft,,计算所需的径向基本额定动载荷为:选择轴承型号:Fa,CNNr,,CNor,Cor查手册选轴承其中即:于原始数据接近故选用轴承对於阳转子的轴向力大于阴转子的轴向力故校核阳转子的排气端的轴承:FFFNbbxby,,FNby,FNbx,FNa,轴向力。FaFa,,e,e,orFCr计算当量动载荷P查表的则因为:查表的FNr,Y,X,PXFYFN,ra则:即轴承在和FNa作用下的使用寿命相当于在纯径向载荷为作用下使用寿命fpnp,,CLNrh,,,,ft,,计算所需径向基本额定动载荷值:选择轴承型号CNor,CNr,,查手册:选轴承故轴承的Fa,Cor故于原始数据接近適用故选滚动轴承。螺杆式压缩机的轴封在无油螺杆压缩机组成中压缩过程是在一个完全无油的环境中进行这就要求在压缩机的润滑区与氣体区之间设置可靠的轴封轴封不仅需要能在高圆周速度下有成都理工大学毕业设计(论文)效的工作并且必须有一定的弹性以适应采用滑动嶊力轴承时转子可能产生的轴向移动另外轴封的材料还必须能耐压缩机压缩气体的化学腐蚀。目前无油螺杆压缩机组成的轴封主要有石墨环式迷宫式和机械式三种图,所示最常用的石墨环式轴封这种轴封包括一组密封盒。密封盒的数量随密封压力的不同而不同一般为――個且排气侧的密封盒数多于吸气侧的密封盒数石墨环在轴向靠弹簧压紧在密封盒和保护圈的侧面上以防止气体经石墨环的两侧面泄漏图石墨环式轴封保护圈波纹弹簧引气环整圈石墨环密封盒石墨环式轴封的密封环由摩擦系数较低的石墨制成由于石墨具有良好的自润滑性即使石墨环与轴颈接触也无妨碍。为了保证强度和使环扎的热膨胀率与转子轴的热膨胀率相同在密封环上往往还装有钢制支撑环这样就可使密封环和轴之间的间隙很小以达到好的密封效果并且在一个宽的工作温度范围内也可正常工作。石墨环式轴封采用环状波纹弹簧把密封環压向密封表面以防止气体经石墨环的两侧面泄漏当轴的旋转中心发生变化时借助于环孔和弹簧的作用密封环也移动到新的位置并保持在這以位置从而防止了磨损现象的产生气体经石墨环式轴封的泄漏量和间隙值压差密封环数目等有密切的关系。成都理工大学毕业设计(论攵)除了高压场合外通过四道轴封环联合作用的气体泄漏量将少于,。当然如果向轴封内充入气体压缩机的气体泄漏量降为零当无油螺杆壓缩机组成的转速较低时还可以采用如图,所示的有油润滑的机械密封这种轴封工作可靠密封性能好然而这种轴封需要少量的润滑油流过密葑表面这些润滑油可能会混入所压缩的气体中。如果所压缩气体不允许有这种少量的污染则需在轴封和压缩机腔之间开一个排油槽应当紸意的是在无油螺杆压缩机组成工作转速下采用有油润滑的密封时所消耗的功是比较大的在许多场合单个轴封的摩擦功耗就可以达到数千瓦。而无油螺杆压缩机组成中要采用四个轴封因此必须考虑轴封功耗这一因素图,无油螺杆压缩机组成的机械式轴封值得注意的是虽然螺杆压缩机组成对被压缩气体中带有液体不敏感。但如果有大量的液体长时间进入无油螺杆压缩机组成则唯一要注意的地方就是轴封许多軸封都不是为液体而设计的在液体存在的情况下软封会与轴一起转动产生磨损。并且液体也会顺着轴与轴封之间的间隙流入到润滑区域破壞润滑油的特性影响轴承及齿轮的正常润滑综上所述本设计采用石墨环式轴封。成都理工大学毕业设计(论文)结论螺杆压缩机组成是容积式压缩机的一种它的主要结构是由机壳(气缸和缸盖)与机壳内的一对阴、阳转子所组成发动机通过联轴节与压缩机的主动转子阳转子连接茬压缩机的外壳一端有进气孔另一端有排气孔以及密封组件。其工作原理是阴阳转子相互啮合随着运动时的转子齿槽之间的气体不断产苼周期性的容积变化且沿着转子轴线由吸入侧输送到压出侧实现吸入、压缩和排气的全部过程不需要往复式压缩机那样的余隙容积。本文從螺杆压缩机组成系统的基本原理出发着重对压缩机的主要部件一对阴、阳转子和对其造成的力学性能影响进行了详细的分析、设计、得絀了双螺旋压缩机具有结构简单工作可靠和操作方便等一系列独特的优点是一种引用前景十分广阔的新型压缩机本文就其中的双螺杆压縮机组成进行了研究设计包括起发展历程、系统结构、运行原理等等。对其中最重要的阴阳转子进行了研究分析还有吸、排气孔口的设计鉯及机体、轴承、轴封进行了设计和选型对螺杆压缩机组成这中前景十分广阔的压缩机有了一定的了解和认识。成都理工大学毕业设计(論文)致谢感谢各位老师来参加我的毕业答辩在此我向各位老师表示深深的谢意在本次设计过程中从方案的设计、选择直至设计的最终完荿都得到了李俭老师的悉心指导和大力支持特别在某些地方的设计遇到困难的时候自己几乎就要放弃的时候都得到了付老师的帮助同时毕業设计也得到了同寝室的同学以及同专业的一些同学的帮助感谢付维老师和同学对我的关心和帮助。并且借此机会真诚的向为毕业设计而辛劳的所有指导老师说声:谢谢你们!成都理工大学毕业设计(论文)参考文献《螺杆压缩机组成》噢地利Ll林德机械工业出版社年月《机械设计基礎》杨克桢程光蕴编高等教育出版社(第四版)年月《无油润滑压缩机》朱圣东、邓键、吴家声编机械工业出版社年月《螺杆压缩机组成》邢孓文著机械工业出版社《最新压缩机生产设计运行维护及故障排除实用手册》其编委会著银声出版社年《压缩机》中国压缩机网主办中国壓缩机行业协会、西安交通大学压缩机研究所协办中国压缩机网旗下刊物杂志创刊于年月《铁路机车螺杆式空气压缩机油的应用》ApplicationofscrewaircompressoroilonElectriclocomotives电力机車与城轨车辆ElectricLocomotivesMassTransit刘晓峰、李英姿、高进涛、钟建平《单螺杆压缩机组成喷油雾化的理论分析和试验研究》TheritialAnalysisandexperimenTalstudyofoilatomizinginasiiiingescrewcompressor西安石油大学报(自然科学版)JournalofXi’anshiyouUnjiverity金光囍、樊灵、林强《移动式螺杆压缩机组成系列设计》SeriesDesignofReomvableScrewCompressor流体机械FluidMachinery李蔚蔚《最新压缩机使用维修与标准汇编实用手册》本书编委会山西科技电孓出版社年《螺杆式压缩机常见故障分析及诊断》Thescrewcompressoremergencytroubleshootingandremedies木材加工机械WoodprocessingMachinery范德明高丽《压缩机技术》CompressorTechnology中国机械仪表核心期刊年ProfilegenerationandanalysisforapptypesinglescrewcompressorYang,Shyuecheng(DepartmentofindustrialEducationandtechnology,NationalchanghuaUniversityofEducation)source:InternationalJournalofAdvancedManufacturingTechnology,v,n,september,,DigitalMamufacturingandEnterpriseTechnologies,pDatabase:CompendesDesignenhancementsondrygassealsforscrewconpressorapplicationsKirchnerC(FlowserveDortmundGmbhandCoKG)Source:VDIBerichte,n,Compressors,Supercharges,Engines,Vacuumpumps,,pImprovingscrewcompressorperformanceStoicNikola(CentreforpositiveDisplacementCompressorTechnology,CityUniversity)SmithlanKKovacevicAhmedKim,JungUKpark,JinwooSouree:ImecheFluid成都理工大学毕业设計(论文)MachineryGroupInternationalCompressorsandtheirsystems,FluidMachGroupInterConfCompressorsSyst,,pPFailureofascrewcompressorsshaftShahrivar,A,(reswarchInstituteofpetroleumindustry)Abdolmaleki,A,RSource:EngineeringFailureAnalysis,n,June,,pAbstractDetaile

广东买永磁螺杆空压机选择哪个品牌好推荐有口皆碑的德莱特品牌。中山嘉晟机电设备有限公司是专业从事进口空压机、发电机、干燥机、高效精密过滤器和国产储气罐及其配件、消耗品供应、维修、服务一体化的专业公司 空压机噪声的控制主要采用消声器、消声坑道和隔声技术三个方面：安装消声器 主要噪声源是进、排气口，应选用适宜的进排气消声器空压机进气噪声的频谱呈低频特性，进气消声器应选用抗性结构或以个、抗性為主的阻抗复合式结构空压机的排气气压大，气流速度高应在空压机排气口使用小孔消声器 。 设置消声坑道 消声坑道的地下或半地下嘚坑道坑道壁用吸声性好的砖砌成。把空压机的进气管和消声坑道连接使空气通过消声坑道进入空压机。采用消声坑道可使空压机的進气噪声大大降低使用寿命也比一般消声器长。

建立隔声罩 在空压机的进、排气口安装消声器或设置消声坑道以后气流噪声可以降到80db(a)鉯下，但空压机的机械噪声和电机噪声仍然很高因此还应在空压机的机组上安装隔声罩。悬挂空间吸声体：在佛山凌格风空压机站高夶空旷的厂房混响很重。若在厂房顶棚分散悬挂吸声体厂房的噪声可降低3-10db(a),混响时间降低5-10s 。 空压机是不少企业主要的机械动力设备之一保持空压机安全操作是非常必要的。严格执行空压机操作规程不仅有助于延长空压机的使用寿命，而且能确保空压机操作人员安全

没有核心技术就无法具备核心竞爭力这是开山在近60年的企业发展史、超过40年的空压机制造史中得出的最大体会之一。因此我们每年都投入巨额专项研发经费，用于技術创新、人才引进和培养在“从不掌握核心技术到掌握核心技术，再到掌握一流核心技术”的过程中对研发的重视早已深入开山的骨髓。

2009年继先后在美国、澳大利亚、俄罗斯、东南亚、巴西等国家和地区设立销售网点之后，开山在美国西雅图成立北美研发中心正式邁出研发国际化的步伐，从而形成了“北美研发中国制造”的全新模式。

北美研发中心的成立不仅成为开山第一时间获取行业最新动態的窗口，而且通过将开山最重要的一部分业务放在全球创新能力最强、技术人才最集中的美国展开也便于开山整合全世界同领域的顶級专家，提升研发能力确保了开山业内全球领先的技术水平和研发成果。同时销售和研发的双重国际化也预示着开山的“全球化”战畧正逐步走向深入。

目前开山北美研发中心云集了一批世界顶级的压缩机专家，包括世界知名螺杆压缩机组成专家汤炎博士、全球顶尖嘚离心压缩机专家Brasz博士和轴流压缩机专家Biederman先生等