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一种新型宽带圆极化微带天线的设计
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微带线馈电
微带线馈电
陈敬熊,中国工程院院士,电磁场理论与天线技术专家,中国天线理论和制导雷达天线设计的...在微带天线的理论研究中，他推导出了适用于薄基片微带天线求解的数学模型。在相控阵天线研究中，他从麦克斯韦方程出发推导出了一整套天线输入阻抗随扫描角变化的
与"微带线馈电"相关的文献前10条
提出了一种微带线馈电的新型平面超宽带单极天线。该天线由带有弧边的金属贴片与开槽接地板构成,通过等腰梯形与圆弧形相结合的方式对接地板进行开槽,将其等分为相互耦合的两部分,起到了阻抗
提出一种工作于2.4GHz(圆极化)和5.8GHz(线极化)的双频微带天线,由共面带状线(CPS)馈电。在菱形环中内嵌小方环实现双频工作,菱形环上槽口实现圆极化特性,背面加反射板
提出了一种结构紧凑的印刷引向天线,采用平衡微带线-槽线馈电,充分利用了空间,以减小馈电网络面积和天线尺寸。使用电磁仿真软件CST Microwave Studio?对天线的结构参
微带贴片天线已广泛应用于雷达系统,文中介绍了一种新型背腔式单层微带贴片天线,辐射贴片采用微带线馈电,为增加工作带宽,提供了两种不同的贴片形状,第一种是E形贴片,仿真及测试结果表明
介绍一种工作于2.4,3.5和5.8 GHz的三频微带天线,采用共面带状线(coplanar stripline,CPS)馈电,结构简单且具有较高的增益.采用在菱形环结构中添加小
提出了一种用于低副瓣雷达的印刷振子阵列天线的多级微带线/带状线混合馈电网络结构,具有集成度高、结构紧凑、重量轻等优点。并基于对各子网络散射矩阵的级联分析,获得了S波段中相对带宽为
给出了一种分析微带线馈电的缝隙天线的有效数值方法.首先利用等效原理将原问题转化为不同区域的等效问题,然后采用RWG基函数结合离散复镜像法在空域对等效问题进行全波分析.闭式格林函数
为了研究微带线—槽线馈电结构参数对Vivaldi天线辐射性能的影响,将该天线的参数归纳成微带短截线的尺寸、槽线环形谐振器的尺寸、天线渐变指数及开口尺寸3个部分,并分别对这些参数进
设计了具有宽频带特性的双层结构3单元直线阵微带天线。综合采用双层结构和阻抗匹配网络两种方法来展宽天线的频带,天线在驻波比小于1.6时的相对带宽达13.3%。采用边缘微带线馈电方式
在圆柱形介质谐振器天线单元分析的基础上,设计了一种4单元介质谐振器天线阵列。天线阵采用微带线馈电网络,保证单元之间满足相位匹配关系,使该天线阵列具有良好的定向辐射特性,而且在带宽
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<font color="#0-Ka波段宽带波导微带变换设计_电工电气_中国百科网
Ka波段宽带波导微带变换设计
&#160;&#160;&#160;&#160;1 引言在使用波导接口的毫米波系统中，同时利用微带电路集成度高的特点时波导微带过渡结构是必不可少的。电路中波导微带过渡要求低损耗、宽频段、易于加工等特点，目前过渡形式主要存在以下方式：鳍线过渡、小孔耦合、脊波导过渡以及E-面探针方式，这些形式各有长短，适合不同场合。本文采用高频电磁场仿真软件HFSS快速设计出E-面探针方式的波导--微带过渡结构，采用全波分析法相较于谱域分析会更精确、快速，通过仿真设计以及实物测试达到较好的结果，在30GHz～40GHz的频段内驻波1.5,插损1dB的良好指标。2 快速设计原理E-面探针方式的波导--微带过渡结构如图1所示，探针通过在波导面的开窗深入波导内，开窗尺寸既要利于装配同时要尽量小以减少对波导传输性能的影响，同时形成的波导截止频率应在工作频率之外。探针长度D、宽度WP以及离波导短路面的距离L均能影响探针从波导宽边看过去的随频率变化的阻抗。变换设计的一个最重要工作就是首先综合计算出上述三个参数使得探针阻抗随频率变化而变化的范围尽量小。阻抗此时显示为实部和容性虚部，所以为了将阻抗匹配至50欧姆，须和探针传接一个高阻抗感性微带线其宽度为WI、长度为LI,然后通过1/4波长微带线最终将阻抗变换匹配至50欧姆。图1 E面探针过渡结构3 仿真及测试结果波导微带变换可以方便的在HFSS中进行建模，模型如图2（a）所示，其中微带线采用氧化铝陶瓷基板，因为采用薄膜工艺生成的微带线能够满足在毫米波频段对高精度的要求。采用HFSS建模仿真得到仿真流程如下：首先综合优化探针长度D、宽度WP以及离波导短路面的距离L，使得从波导壁为端面的探针阻抗在宽带范围内对频率不敏感，仿真结果如图2（b）。由图2（b）可知此时探针阻抗为一容性阻抗，为了匹配至50欧姆，需要探针端接高阻抗线，优化高阻抗线宽度WI、长度LI，匹配探针阻抗至虚部消失，匹配结果如图2（c）所示，此时端口阻抗约为37.5欧姆。最后通过1/4波长微带线最终将阻抗匹配至50欧姆，匹配结果如图2（d）所示，此时在30GHz～40GHz的频段内阻抗基本匹配至50欧姆。同时仿真计算应考虑实际加工以及装配误差，仿真应进行相应的容差分析，在此分析基础上对结构参数作相应调整以降低装配及加工因素对性能的影响。（a）（b）
(c)(d)图2 HFSS建模及仿真结果为了便于测试，一对波导微带变换采用背对背方式连接，微带采用介电常数9.8的氧化铝陶瓷基板加工，基板厚度0.25陶瓷板长度为10 波导采用BJ-320标准波导，测试结果如图3所示（dB(3,4)、VSWR3为仿真结果，dB(2,1)、VSWR1为测试结果）。由测试结果可知在30GHz～40GHz频段内两个波导微带变换以及微带线损耗1dB,VSWR1.5，扣除微带线损耗以及波导损耗0.4～0.6 dB,可估算出波导微带变换差损0.3dB。同时由图3可以看到驻波的仿真结果与测试结果相差不大，测试的插损较仿真值大0.6dB,原因是因为仿真时对波导以及微带线设置均为理想状态所致。图3 仿真及测试结果4 结论本文介绍了一种采用HFSS快速设计微带波导变换的方法，通过仿真以及试验验证均能取得良好的性能，试制的Ka波导微带变换能够用于各种波导接口毫米波系统中，同时该设计方法同样适用于更高频段的波导微带变换。
收录时间:日 09:06:21 来源:电子产品世界 作者:匿名
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